Автор работы: Пользователь скрыл имя, 10 Апреля 2011 в 13:45, курсовая работа
Нормативная величина временной длительной нагрузки на перекрытие -6.5 кН/м²
1. Исходные данные
2. Расчет ребристой плиты
3. Расчет ригеля перекрытия
4. Расчет сборной железобетонной колонны
5. Расчет столбчатого железобетонного фундамента
Московский Государственный
Открытый Университет
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ ПО ДИСЦИПЛИНЕ
«Железобетонные
конструкции»
1. Исходные данные.
1. Нормативная величина временной длительной нагрузки на перекрытие -6.5 кН/м
2. Тип плиты перекрытия - ребристая плита.
3. Класс тяжелого бетона для ригелей перекрытия – В 30
4. Класс тяжелого бетона для колонны первого этажа – В 35
5. Класс тяжелого бетона для плиты перекрытия – В 20
6. Класс предварительно
напряженной арматуры плиты
7. Пролет L₁ между разбивочными осями А,Б,В,Г и Д 7.2 м
8. Число этажей в здании – 5 этажей.
9. Расчетное давление на грунт основания (R₀) – 0.35 МПа
10. Минимальная глубина заложения фундамента – 2.1 м
11. Марки материалов для кладки наружных стен : глиняного кирпича
пластического прессования - 125, тяжелого цементно-известкового раствора – 75.
12. Нормативная кратковременная нагрузка на перекрытие – 1.5 кН/м²
13. Расчетная величина опорной реакции конструкций покрытия – 600 кН
14. Коэфициэнты надежности по нагрузке (γ>1): для постоянной нагрузки от веса железобетонных, каменных и армокаменных конструкций γf = 1.1;
для временной нагрузки на перекрытие γf = 1.2
15. Расстояние L₂ между разбивочными осями 1,2….7 (шаг) – 6м.
Длина здания – 36 м.
16. Высота этажей – 4.8 м
17. Размеры оконных проемов (b×h) – 3.2×2.4 м
18. Расстояние от отметки пола до низа оконного проема – 0.9 м
Расстояние от верха оконного проема верхнего этажа до верха парапета –
3.1 м
19. Состав пола – керамическая плитка δ = 13 мм, ρ = 2200 кг/м³, γf = 1.3
20. По степени ответственности здание имеет класс II. Соответствующий
коэфициэнт надежности по назначению - γn = 0.95.
21. В качестве ненапрягаемой арматуры следует применять:
- для плиты перекрытия – А-III и Вр-I
-для ригеля перекрытия – А-III
-для продольной арматуры колонны и арматуры консоли – A-III
-для поперечной арматуры колонны – A-I
- для арматуры
подошвы фундамента и
А-II
-для поперечной арматуры подколонника – A-I
22. Класс бетона фундамента по прочности на сжатие – В15
23. Толщина наружных
кирпичных стен по
-51 см.
24. Влажность воздуха
в здании – до 75% соответственно
γв2 = 0.9
2. Расчет ребристой плиты – перекрытия
Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м² перекрытия
| Вид нагрузки | Нормативная нагрузка
Н/м² |
Коэфициэнт
надежности по нагрузке |
Расчетная
нагрузка
Н/м² | |
| Постоянная
от веса:
- собственный вес плиты -слой цементно-песчаного раствора (δ=20 мм) ρ= 22 кН/м³ - керамическая плитка δ= 13мм ρ=18 кН/м³ |
440 234
|
1.1 1.3 1.1 |
3300 572 258 | |
| Всего от постоянной нагрузки (g) : | 3674 | 4130 | ||
| Временная (v) : | 8000 | 1.2 | 9600 | |
| - длительная (
- кратковременная |
6500
1500 |
1.2
1.2 |
7800
1800 | |
| Полная
(g+v) :
- постоянная и длительная - кратковременная |
11674
10174 1500 |
13730
11930 1800 | ||
Расчет плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчетный пролет.
Предварительно задаемся размерами сечения ригеля:
h = (¹/₁₂)l = (¹/₁₂)0.72
= 0.06 м
Рекомендуемое среднее значение b = 0.025м
При опирании на ригель расчетный пролет равен
l₀ =
l – b/2 = 6 – 0.25/2 = 5.88 м
Расчетная нагрузка на 1 м длины при ширине плиты 1.4м с учетом коэффициэнта надежности по назначению здания γn = 0.95
Постоянная: g= 4.13 × 1.4 × 0.95 = 5.49 кН/м²
Полная : g+v = 13.73 × 1.4 × 0.95 = 18.26 кН/м²
v = 9.6 × 1.4 × 0.95 = 12.76 кН/м²
Нормативная нагрузка :
Постоянная: g= 3.67 × 1.4 × 0.95 = 4.88 кН/м²
Полная : g+v = 11.67 × 1.4 × 0.95 = 15.52 кН/м²
v = 8 × 1.4 × 0.95 = 10.64 кН/м²
Постоянная и длительная:
10.17 × 1.4 × 0.95 = 13.52 кН/м²
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетной нагрузки:
М = (g + v )×lo²/8 = 18.26 × 5.88²/8 = 78.91 = 79 кНм
Q = (g + v )×lo/2 = 18.26 × 5.88/2 = 53.6 кН
От нормативной полной нагрузки:
М= 15.52 × 5.88²/8 = 67 кНм
Q= 15.52 × 5.88/2 = 45.6 кН
От нормативной постоянной и длительной нагрузки
M = 13.52 × 5.88²/8 = 58.4 кНм
Q= 13.52
× 5.88/2 = 39.7 кН
Установление
размеров сечения
плиты.
а
б
а - основные размеры сечения плит
б – к расчету прочности
в - к расчету
по по образованию трещин
Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты
h = lo/20 = 5880/20 ≈ 300 мм
Рабочая высота сечения
ho = h – a = 300 – 30 = 270 мм
Ширина продольных ребер понизу 70 мм
Ширина верхней полки 1360 мм
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой
полки таврового сечения hf΄/h = 5/30 = 0,167 ≥ 0,1
при этом в расчет вводится вся ширина полки bf΄ = 136 см
расчетная ширина
ребра b = 2 * 7 = 14 см
Характеристики прочности бетона и арматуры
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса A – V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжелый класса В 20, соответствующий напрягаемой арматуре.
Согласно приложению 1 МУ призменная прочность нормативная
Rbn = Rb,ser = 15 Мпа
Rb = 11.5 Мпа - расчетная
Коэфициэнт условий работы бетона γв2 = 0,9
Нормативное сопротивление при растяжении Rbtn = Rbt,ser = 1.4 Мпа
Расчетное при растяжении Rbt = 0.9 Мпа
Начальный модуль упругости
бетона Ев = 24000 Мпа
Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений σbp/Rbp ≤ 0.75
Арматура продольных ребер – класса A – IV,
нормативное сопротивление Rsn = 590 Мпа,
нормативное сопротивление Rs = 510 Мпа,
Модуль упругости Еs = 190000 Мпа.
Предварительное напряжение арматуры принимают равным
σsp = 0,6 * Rsn = 0,6 * 590 = 354 Мпа
Проверяют выполнение условия; при электротермическом способе натяжения