Каталитический крекинг

Р = 0,4 Мн/м²

δ^*_д = 135 Мн/м²

δ_д = δ^*_д*1

η = 1

δ_д = 135*0,95 = 128,25

φ = 1

δ_д*φ/P = 128,25*1/0,4 = 320,6

s' = D_в*P/(2* δ_д*φ) = 5,2*0,4/(2*128,25*1) = 0,00811 = 8,1 мм

s = s'+C

C = C_Э + С_к + С_доп + С_окр

s = 8,1 + 0 + 0 + 1 + х =8,1 + х =9,1 + х = 10 мм

х = 0,9 мм

Р_д = 2*δ_д*φ*(s – С_к)/( D_в + (s – С_к)) = 2*128,25*1*(10 – 1)/(5200+(10 – 1)) = 0,413

Р_р < Р_д 

     Жоғарғы және төменгі түп қалыңдығы: 

δ_д*φ/P = 128,25*1/0,4 = 32,06

R_в = D_в және R_в = D_в²/(4* һ_в) → h_в = D_в/4 теңдеуін аламыз.

h_в = D_в/4 = 5,2/4 = 1,3 м = 1300 мм

s' = D_в*Р/(2* δ_д*φ) = 5,2*0,4/(2*128,25*1) = 0,00811 = 8,1 мм

s = s'+C

C = C_Э + С_к + С_доп + С_окр

s = 8,1 + 0 + 0 +1 + х = 9,1 + х =10мм

Р_д = 2*δ_д*φ*(s – С_к)/( D_в + (s – С_к)) = 2*128,25*1*(10 – 1)/(5200+(10 – 1)) = 0,413 

Жел жүктемесін есептеу:

     Динамикалық коэффиценті ζ = 3,0 тең етіп қабылдаймыз 

12-кесте

     Есептеуге керекті мәліметтер

 

     Аппараттың  тіреуіне келтірелген қосынды жел  моменті:

M_G = Р · Х = 19969 · 5.2 = 103838 кгс · м = 103,8 mс · м 

     Тіреуді есептеу: 

     Есептеу жолы:

• Cақинасыны тіреу ауданы есептелінеді:
• Фундаментке сығылу кернеуінің әсерін тексеру;
• Фундаменттік сақинаның қалыңдығын есептеу;
• Тіреу мен аппарат арасындағы дәнекерленген тігісті анықтау;
• Фундаменттік болттарға түсетін жүктемені есептеу;
• Болттық шеңбер диаметрін анықтау.

 

Дәнекерленген тігісте максималды сығылу кернеуін есептейміз:

s_мах=(G_max/φ_шπ(D+s)(s-C_k)+4M/ φ_шπ(D+s)²(s-C_k))= 0.75/0,7*3.14(7.5+0.016)(0.016-0.001) +  4*2.9086/0,7*3.14(7.5+0.016)²(0.016-0.001) = 3+6,2 = 9,2<95(s_сд)

Тірек сақинаның ішкі диаметрін анықтаймыз:

D₂=D-0.06 = 7,5-0,06=7,44

Тірек сақинасының сыртқы диаметрін есептейміз:

D₁=D + 2s +0,2= 7,5+0,016*2+0,2=7,732

Сақинаның тіреу ауданы:

F=π/4(D₁- D₂)= 3.14/4*(7,732-7,44) = 0.292 м²

Сақинаның тіреу ауданының кедергі моменті:

W=(π/32)*(D₁⁴- D₂⁴)/ D₁=3,14/32*(7,732⁴-7,44⁴)/7,732=6,47 м³

Сақинаның тіреу ауданында сығылу кернеуін

s=(G/F)+ (M/W)= 0,75/0,292+1,08/6,47=1,9

Фундаменттік болттарға шартты есептелген жүктемені шығарамыз:

P’_б=0,785(D₁²- D₂²) s= 0,785(7,732²-7,44²)1,9=6,6Мн

Фундаменттік болт санын z=12 деп қабылдаймыз;

Бір болтқа түсетін жүктемені есептейміз: P’_бі= P’_б/12=6,6/12=0,55

Болт резбасының есептелген ішкі диаметрі d₁’=√4 P’_б/πs_d+ C_k=√4*6,6/3,14*135+0 = 0,0622=62.2мм

М18 болттарын (d₁=16,051мм) қабылдаймыз.

Болттық шеңбердің диаметрі:

D_б=d+2s+0.12=7,5+2*0,016+0,12=7.652м

D_б=7652мм 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

ҚОРЫТЫНДЫ

      

     Қазіргі кезде дүние жүзі бойынша, оның ішінде біздің елде де күкіртті және жоғары күкіртті мұнайлардың үлесі жоғары болғандықтан, олардан алынатын өнімдердің құрамында күкіртті қосылыстар болады. Олар құрал – жабдықтарды және қозғалтқыш бөлшектерін коррозияға түсіреді, ал отынды жаққанда күкірт ангидридіне айналып қоршаған ортаны уландырады. Гидрогенизациялау процестерін пайдалану мұндай күкіртті қосылыстарды күкіртті сутегіне айналдыруға мүмкіндік береді. Оны газ өнімдерінен жеңіл бөліп алып, күкіртке немесе күкірт қышқылына айналдырады.

     Каталитикалық крекингтің негізгі мақсаты –  жоғары сапалы бензин алу; одан бөлек  құрамында бутан –бутилен фракциясы  көп газ және газойл фракцияларын алады. Катализатор есебінде аморфты  алюмосиликаттар немесе құрылымы жетілген кристалды құрылымды цеолиттер қолданылады. Процесс температура жағынан термиялық крекингке ұқсас, бірақ реакция жылдамдығы бірнеше дәрежеге жоғары, алынған бензин сапасы да едеуір жоғары болады.

     Каталитикалық риформингтің мақсаты– алғашқы айдау  бензинінің нафтен және парафин көмірсутектерін ароматикалық және изопарафин көмірсутектеріне айналдыру. Сондықтан бұл процесс нәтижесінде жоғары октанды ароматикалық көмірсутектерін алады. Процесс алюмо –платина катализаторларында 480-540^ос және 2-4 МПа жүргізеді. Процестің жетіліңкіреген жаңа түрлерінде, көбінесе катализатордың  қозғалушы қабаты бар жүйеде, платина – рений және көпметалды катализаторларды төменірек қысымда пайдаланады. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

ПАЙДАЛАНЫЛҒАН ӘДЕБИЕТТЕР ТІЗІМІ 
 

1. Танатаров М.А., Ахметщина М.Н., Фасхутдинов Р.А., и др. Технологические расчеты установок переработки нефти. - М.: Химия, 1987
2. Бондаренко Б.И. Альбом технологических схем процессов переработки нефти и газ.-М.: РГУ, 2003
3. Смидович Е.В. Технология переработки нефти и газ. Ч. М.: Химия, 1980
4. Дытнерский Ю.И., Борисов Г.С, Брыков В.П. Основные процессы и аппараты химической технологии.-М.: Химия, 1991.
5. Скобло А.И., Трегубова И.А., Молоканов Ю.К. Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтихимической промышленности.-М.: Химия, 1982.
6. Вихман Г.Л., Круглов С.А. Основы конструирования аппаратов и машин нефтеперабатывающих заводов.-М.: Машиностроение, 1978. 328 с.
7. Вахрущев А.И. Владимиров А.И. Лукьянов В.А. Технологический расчет реактора каталитического крекинга с псевдожиженным слоем катализатора.-М.: МИНХ и ГП, 1963 53 с.
8. Ахметов С.А. Технология и оборудование процессов переработки нефти и газа. -СПб.: Недра, 2006. – 868 с.
9. Фарамазов С.А. Оборудование нефтеперерабатывающих заводов и его эксплуатация.-М.: Химия, 1978. 325 с.
10. А.Г. Сарданашвили, А.И. Львова, Примеры и задачи по технологии переработки нефти и газа. – 2-е изд., пер. и доп. – М.: Химия, 1980. – 256 с., ил.
11. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры, Лащинский А.А., Толчинский А.Р.,-Л.: Машиностроение, 1970 г., 752 стр.
12. Тимонин А.С. Основы конструирования и расчета химико-технологического и природоохранного оборудования. – Том 1, 2-е изд., пер. и доп.-Калуга: Н. Бочкарева, 845 с.
13. Кузнецов А.А., Кагерманов С.М., Судаков Е.Н., Ресчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности.-Л.: Химия, 1974.