9-этажный жилой дом со встроенными помещениями

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 07 Января 2012 в 03:59, курсовая работа

Описание

В современном понимании архитектура - это искусство проектировать и строить здания, сооружения и их комплексы. Она организует все жизненные процессы. По своему эмоциональному воздействию архитектура - одно из самых значительных и древних искусств. Сила ее художественных образов постоянно влияет на человека, ведь вся его жизнь проходит в окружении архитектуры. Вместе с тем, создание производственной архитектуры требует значительных затрат общественного труда и времени.

Работа состоит из  1 файл

New Документ Microsoft Word.docx

— 235.55 Кб (Скачать документ)

  1,4

 

Расчет  осадки свайного фундамента

  Осадку  ленточных с двухрядным расположением  свай и расстоянием между сваями (3 - 4 d) определяется по формуле:

 

  · (1- n2)

  S = ¾¾¾¾¾ · d0, где:

  p · E

 

  n - полная нагрузка на ленточный  свайный фундамент (кН/м) с учетом  веса условного фундамента в  виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху- поверхностью  планировки, с боков - вертикальными  плоскостями, проходящими по наружным  граням крайних рядов свай, снизу  - плоскостью, проходящей через нижние  концы свай.

  E, - модуль деформации (кПа) и коэффициент Пуассона грунта в пределах снимаемой толщи.

  d- коэффициент, определяемый по номограмме СНиП 2.02.03 - 85.

  Полная  нагрузка n складывается из расчетной  нагрузки, действующей в уровне планировочной  отметки, и собственного веса условного  ленточного фундамента.

  FII’ = 609,6319 - 0,73 · 1,1 · 2,4 = 607,704 кН/м, тогда полная нагрузка n равна:

  n = FII’ + b · · g, где:

 

  b - ширина фундамента, равна 1,4 м

  d - глубина заложения фундамента  от уровня планировочной отметки,  равна 10м

  - среднее значение удельного веса свайного массива, = 20кН/м3

 

  n = 607,704 + 1,4 · 10 · 20 = 887,704 кН/м

 

  Для определения коэффициента d(определяется по номограмме) необходимо знать глубину снимаемой толщи HC, которая в свою очередь, зависит от значения дополнительных напряжений, развивающихся в массиве грунта под фундаментом.

  Дополнительные  напряжения определяются по формуле:

 

  n

  sZР ¾¾¾ · an, где:

  p · h

 

  n - полная нагрузка на ленточный  свайный фундамент, кН/м

  h - глубина погружения свай, м

  a- безразмерный коэффициент, зависит от приведенной ширины b’ = b/h, b = 1,4 h = 6,7; b’ = 0,208 »0,21.

 

  Природные напряжения в уровне подошвы условного  фундамента будет равно:

  szdyg = 10,26 · 2,6 + 10,66 · 0,8 + 10 · 3,3 + 8,63 · 3,3 = 102,5

 

  Для дальнейшего расчета осадки необходимо знать удельный вес грунта твердых  частиц

 

  g= grS, где

 

  g - ускорение свободного падения, g = 9,8 м/с2

  r- плотность грунта твердых частиц.

  gS1 = 26,36 gS2 = 26,55 gS3 = 26,068 gS4 = 26,85 gS5 = 26,26

 

  g· gw

  gSB ¾¾¾¾ , где

  1+e

 

  g- удельный вес твердых частиц

  g- удельный вес воды

  e - коэффициент пористости

  gSb1 = 10,03 gSb2 = 10,74 gSb3 = 10,26 gSb4 = 10,66 gSb5 = 9,95

 

  n

  szg å giII · hsgz1

  i=1

 

  sgz1 szdyg g· h= 102,51 + 10 · 0,31 = 105,6 кПа

  szg2 szg1 g· h= 105,6 + 10 · 0,38 = 109,4 кПа

  szg3 szg1 g· h= 109,4 + 10 · 0,766= 117,1 кПа и так далее...

  Аналогично  рассчитываются другие значения и сводятся в табл. 2.

  Таблица 2 

  Z/h   an   szp [кПа] Z [м]   szq [кПа]   0,2 · szq[кПа]
  1,01 6,5842 277,82 0,08 102,51 20,60
  1,05 5,566 234,8588 0,39 105,6 21,12
  1,1 4,684 197,6423 0,77 109,4 21,88
  1,2 3,4208 144,3413 1,54 117,1 23,42
  1,3 2,6889 113,4586 2,31 124,8 24,96
  1,4 2,2693 95,7535 3,08 132,5 26,50
  1,5 1,9742 83,3017 3,85 140,2 28,04
  1,6 1,73838 73,3479 4,62 147,9 29,58
  1,7 1,5861 66,9259 5,39 155,6 31,12
  1,8 1,45049 61,2037 6,16 163,3 32,66
  1,9 1,3388 56,4909 6,93 171,0 34,20
  2,0 1,2452 52,5414 7,7 178,7 35,74
  2,1 1,165 49,157 8,47 186,4 37,28
  2,2 1,0956 46,229 9,24 194,1 38,82
  2,3 1,027 43,3344 10,01 201,8 40,36
  2,4 0,9807 41,38 10,78 209,5 41,90
  2,5 0,9325 39,347 11,55 217,2 43,44

 

  Ориентировочно, глубину снимаемой толщи Hможно определить из условия:

  szp £ 0,2 · szg.

 

  Анализ  табл. 2 показывает, что это условие  выполняется примерно на относительной  глубине z/h = 2,5. Тогда HC= 2,5 · 6,7 = 16,75 м

  Z- глубина от подошвы фундамента, м

 

  Коэффициент Пуассона для песка, = 0,3. Пользуясь номограммой при HC/h = 2,5 м и b = 0,21 находим d= 2,55. Осадка фундамента будет равна:

 

  · (1- n2) 887,7 · (1 - 0,32)

  S = ¾¾¾¾¾ · d¾¾¾¾¾¾¾ · 2,55 = 0,03 м = 3,0 см.

  p · E 3,14 · 21700

 

  Средняя осадка для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими кирпичными стенами  не должна превышать 10 см. Следовательно, условия

  £ Sвыполняется S = 3,0 см £ S= 10 см.

Подбор  молота для погружения свай

  От  правильности выбора дизель - молота зависит  успешное погружение свай в проектное  положение. В первом приближении  дизель - молот можно подобрать  по отношению веса его ударной  части к весу сваи, которое должно быть для штанговых дизель - молотов 1,25 при грунтах средней плотности.

  Минимальная энергия удара, необходимая для  погружения свай определяется по формуле:

 

  E = 1,75 · · FV, где:

 

  а - коэффициент, равный 25 Дж/кН,

  F- расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, кН.

  E = 1,75 · 25 · 609,6319 = 26671,3956 Дж

  Пользуясь техническими характеристиками дизель - молотов подбирают такой молот, энергия удара которого соответствует  минимальной. Возьмем трубчатый  дизель - молот Ф - 859 с энергией удара 27 кДж. Полный вес молота G= 36500 Н, вес ударной части G= 18000 Н, вес сваи С7 - 30 равен 16000 Н. Вес наголовника принимаем равным 2000 Н. расчетная энергия удара дизель - молота Ф - 859:

 

  ЕР = 0,4 · Gh’ · hm, где:

 

  Gh’ - вес ударной части молота

  h- высота падения ударной части молота, h= 2 м.

 

  ЕР = 0,4 · · 18000 = 14400 Дж.

 

  Проверим  пригодность принятого молота по условию:

 

  G+ Gb

  ¾¾¾¾ £ KM, где:

  EP

 

  G- полный вес молота

  G- вес сваи и наголовника

  K- коэффициент, принимаемый при использовании ж/б свай равным 6.

 

  (36500 + 16000 + 2000)

  ЕР ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 3,78 < G

  14400

  Условие соблюдаются, значит принятый трубчатый  дизель - молот С - 859 обеспечивает погружение сваи С7 -30.

Определение проектного отказа свай

  Проектный отказ необходим для контроля несущей способности свай в процессе производства работ. Если фактический  отказ при испытании свай динамической нагрузкой окажется больше проектного, то несущая способность сваи может  оказаться необеспеченной. Формула  для определения проектного отказа имеет вид:

 

  h · · Emη (m+ m3)

Информация о работе 9-этажный жилой дом со встроенными помещениями