Проектирование сборного междуэтажного железобетонного перекрытия

   h₀=h-a=0.6 – 0.055=0.545 м; 

   Определяем  изгибающий момент у грани колонны  со стороны первого пролета (Q_BL>Q_BR):

   \

   

   Вычисляем: 

   

; 

   

 

   

. 

   

 

   Принимаем 2Ø12 А-IV А=2.26 см² и 2Ø16 А-IV А=4.02 см², А_s=6.28 см², либо 4Ø16 А-IV с A_s=8.04 см² . 

   1) 2Ø12 А-IV А=2.26 см² и 2Ø16 А-IV А=4.02 см², А_s=6.28 см² . 

   

     

   h₀=0.6-0.049=0.551 м 

   2) 4Ø16 А-IV с A_s=8.04 см²

   

    ;

   h₀=0.6-0.056=0.544 м 

   Для последующих расчетов принимаем  вариант 2. 

    ; 

   

   

   Проверка  несущей способности выполняется. 

   Сечение на опоре С, М=186.46 кНм

   h₀=h-a=0.6 – 0.055=0.545 м; 

   

 

   

; 
 

   

 

   

. 

   

 

   Принимаем 2Ø12 А-IV А=2.26 см² и 2Ø16 А-IV А=4.02 см², А_s=6.28 см², либо 4Ø16 А-IV с A_s=8.04 см² . 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

   1) 2Ø12 А-IV А=2.26 см² и 2Ø16 А-IV А=4.02 см², А_s=6.28 см² . 

   

     

   h₀=0.6-0.049=0.551 м 

   2) 4Ø16 А-IV с A_s=8.04 см² 

   

    ;

   h₀=0.6-0.056=0.544 м 

   Для последующих расчетов принимаем  вариант 2. 

    ; 

   

   

   Проверка  несущей способности выполняется. 
 

   3.6. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ  РИГЕЛЯ ПО СЕЧЕНИЯМ, НАКЛОННЫМ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ 

   Расчет  производится по наклонным сечениям у опоры А, опоры В слева  и справа и у опоры С.

   Расчет  наклонного сечения у опоры А, Q_A=161.52 кН;

   h₀=0.544 м.

   Вычисляем:

    - коэффициент φ_b3=0.6 (для тяжелого бетона);

    - коэффициент φ_f=φ_n=0;  

   

. 

   Так как Q_A=161.52 кН>77.11кН, то расчет продолжается. Определяем: 

    - коэффициент, учитывающий влияние вида бетона – φ_b2=2.0 (для тяжелого бетона);

   

   Поперечная  сила Q_b: 

   

; 

    - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента С: 

   

. 

   Так как С=1.73м>2h₀=2∙0.544=1.088м, принимаем С=2h₀=1.088 м.

   Вычисляем: 

   

; 

   поперечное  усилие 

   

; 
 
 
 
 

   усилие  в поперечной арматуре на единицу  длины элемента 

   

 

   

; 

   

, 

   где поперечные стержни приняты Ø6А-III из условия сварки с продольной арматурой Ø16. 

   А_sw=2∙0.283=0.566 см² (два каркаса); R_sw=255 МПа. 

   По  конструктивным условиям на приопорном участке длиной l/4 шаг поперечной арматуры принят равным 20 см≤ h/3=20 см; в средней части пролета шаг . Принят шаг 45 см<50см. 

   Расчет  наклонного сечения у опоры B_L, Q_BL=230.47 кН; h₀=0.544 м.

   Вычисляем:

    - φ_b3=0.6;

    - φ_f=φ_n=0;  

   

. 

   Так как Q_BL=230.47 кН>77.11кН, то расчет продолжается. Определяем: 

    - φ_b2=2.0;

   

   Поперечная  сила Q_b: 

   

; 

   

. 

   Так как С=1.21м>2h₀=2∙0.544=1.088м, принимаем С=1.088 м.

   Вычисляем: 

   

; 

   поперечное  усилие 

   

; 
 

   усилие  в поперечной арматуре на единицу  длины элемента 

   

 

   

; 

   

, 

   где поперечные стержни приняты Ø6А-III из условия сварки с продольной арматурой Ø16. 

   А_sw=2∙0.283=0.566 см² (два каркаса); R_sw=255 МПа. 

   Принимаем на приопорном участке длиной l/4 шаг поперечных стержней 15 см. 

   Расчет  наклонного сечения у опоры B_R; Q_BR=220.89 кН; h₀=0.544 м;

   - φ_b3=0.6;

    - φ_f=φ_n=0;  

   

. 

   Так как Q_BL=220.89 кН>77.11кН, то расчет продолжается. Определяем: 

    - φ_b2=2.0;

   

   Поперечная  сила Q_b: 

   

; 

   

. 

   Так как С=1.27м<2h₀=2∙0.544=1.088м, принимаем С=1.088 м. 

   

; 

   поперечное  усилие 

   

; 
 

   усилие  в поперечной арматуре на единицу  длины элемента 

   

 

   

; 

   

, 

   где поперечные стержни приняты Ø6А-III из условия сварки с продольной арматурой Ø16.

   А_sw=2∙0.283=0.566 см² (два каркаса); R_sw=255 МПа. 

   Принимаем на приопорном участке длиной l/4 шаг поперечных стержней 17 см. 

   Расчет  наклонного сечения у опоры С, Q_c=196.92 кН; h₀=0.395 см. 

   

. 

   Так как Q_С=196.92 кН>77.11кН, то расчет продолжается. Определяем: 

    - φ_b2=2.0;

   

   Поперечная  сила Q_c: 

   

; 

   

. 

   Так как С=1.42м>2h₀=2∙0.544=1.088м, принимаем С=1.088 м. 

   

; 
 

   поперечное  усилие 

   

; 
 

   усилие  в поперечной арматуре на единицу  длины элемента 

   

 

   

; 

   

, 

   где поперечные стержни приняты Ø6А-III из условия сварки с продольной арматурой Ø16.

   А_sw=2∙0.283=0.566 см² (два каркаса); R_sw=255 МПа. 

   Принимаем на приопорном участке длиной l/4 шаг поперечных стержней 20 см. 
 

   3.7. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮРЫ  МАТЕРИАЛОВ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ  МЕСТА ОБРЫВА СТЕРЖНЕЙ ПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРЫ 

   В первом пролете:

   Обрываем  два верхних стержня 2Ø16 А-IV.

   а₁^*=0.025+0.008=0.033; h₀₁^*=0.6-0.033=0.567 м 

    ; 

   

   

     на графике откладываем ординату  М_u1 и проводим горизонтальную линию. Точки пересечения этой линии с графиком моментов определяют положение мест теоретического обрыва 2Ø16. 

   Во  втором пролете:

   Обрываем  два верхних стержня 2Ø14 А-IV.

   а₂^*=0.025+0.007=0.032; h₀₂^*=0.6-0.033=0.568 м. 
 
 

    ; 

   

     

     На опоре В:

   Обрываем  два нижних стержня 2Ø16 А-IV.

   а₃^*=0.025+0.008=0.033; h₀₃^*=0.6-0.033=0.567 м. 
 
 

    ; 

   

     

   На  опоре С:

   Обрываем  два нижних стержня 2Ø16 А-IV.

   а₄^*=0.025+0.008=0.033; h₀₄^*=0.6-0.033=0.567 м. 
 
 

    ; 

   

     

   Определим удлинения обрываемых стержней. 

   Q_a=0.4(g+v)l_ext=0.4∙69.14∙5.55=152.82 кН<161.52 кН;

   Q_BL=0.6(g+v)l_int=0.6∙69.14∙5.45=225.1 кН<230.47 кН;

   Q_BR=Q_CL=0.5(g+v)l_int=0.5∙69.14∙5.45=187.59 кН<220.89 кН; 
 
 
 
 
 

Стержни заводятся  за место теоретического обрыва (МТО) на величину

     W = > ℓ_an = 28d, не менее 200 мм.

            где: ℓ_an = = = 28d мм,