Расчет ректификационной установки

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 18 Декабря 2011 в 17:01, курсовая работа

Описание

Целью расчёта ректификационной установки непрерывного действия является определение основных размеров оборудования, входящего в технологическую схему установки, размеров внутренних устройств ректификационного аппарата, мат. потоков и затрат тепла. При этом следует помнить, что ректификация представляет собой процесс разделения жидких смесей на компоненты, при котором происходит переход вещества из жидкой фазы в паровую и наоборот. В большинстве случаев ректификация осуществляется в противоточных колоннах с контактными элементами.
Принципиальная схема ректификационной установки представлена на рисунке 1. Исходная смесь из промежуточной ёмкости 1 центробежным насосом 2 подаётся в теплообменник 3, где подогревается до температуры кипения. Нагретая смесь поступает на разделение в ректификационную колону 5 на тарелку питания, где состав жидкости равен составу исходной смеси Хƒ.

Работа состоит из  1 файл

МИНИСТЕРСТВО ПРОСВЕЩЕНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ.docx

— 805.04 Кб (Скачать документ)

  МИНИСТЕРСТВО  ПРОСВЕЩЕНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ

  НАЦИОНАЛЬНЫЙ  ФАРМАЦЕВТИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

  КУРСОВАЯ  РАБОТА

  по ПАХТ

  Студентки 4 курса

  группы  ТФП

  заочного  отделения НФаУ

  факультета  промышленной фармации

  Кайда Юлия Владимировна

  Харьков 2008

 

Исходные  данные

  Разделяемая смесь: толуол - хлорбензол.

  М (С6Н5СН3) = 12∙6 +5 + 12 +3 = 92 г/моль (легколетучий);

  М (С6Н5Cl) = 12∙6 + 5 + 35∙5 = 112,5 г/моль (труднолетучий).

  Производительность: 5500 т/ч.

  

  Давление  греющего пара в кубе 3 ат.

  Давление  в колоне 400 мм рт. ст.

  Тип колонны: колпачковая.

   = 30°С.

 

1. Цель и задачи  расчёта

  Целью расчёта ректификационной установки  непрерывного действия является определение  основных размеров оборудования, входящего  в технологическую схему установки, размеров внутренних устройств ректификационного  аппарата, мат. потоков и затрат тепла. При этом следует помнить, что  ректификация представляет собой процесс  разделения жидких смесей на компоненты, при котором происходит переход  вещества из жидкой фазы в паровую и наоборот. В большинстве случаев ректификация осуществляется в противоточных колоннах с контактными элементами.

  Принципиальная  схема ректификационной установки  представлена на рисунке 1. Исходная смесь  из промежуточной ёмкости 1 центробежным насосом 2 подаётся в теплообменник 3, где подогревается до температуры  кипения. Нагретая смесь поступает на разделение в ректификационную колону 5 на тарелку питания, где состав жидкости равен составу исходной смеси Хƒ.

  Стекая  вниз по колонне, жидкость взаимодействует  с поднимающимся вверх паром, который образуется при кипении  кубовой жидкости в кипятильнике 4. Начальный состав пара примерно равен  составу кубового остатка Хw, т.е. обеднён легколетучим компонентом. Для более полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкости (флегмиат) состава Хр, которая получается в дефлегматоре 6 путём конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выходит из дефлегматора в виде готового продукта разделения - дистиллятора, который охлаждается в теплообменнике 7 и направляется в промежуточную ёмкость 8. Из кубовой части колонны насосом 11 непрерывно выводится кубовая жидкость - продукт, обогащённый труднолетучим компонентом, который охлаждается в теплообменнике 9 и направляется в ёмкость 10.

  Таким образом, в ректификационной колонне  происходит непрерывный неравновесный  процесс разделения исходной бинарной смеси на дистиллят с высоким  содержанием легколетучего компонента и кубовый остаток, обогащённый  труднолетучим компонентом.

  При выполнении курсового проекта необходимо провести:

  материальный, гидравлический, тепловой расчёты ректификационной колонны;

  материальный и тепловой расчёты дефлегматора, подогревателя исходной смеси и холодильников для охлаждения готовых продуктов разделения;

  выбор питающего насоса по расходуемой  энергии конденсатоотводчика;

  определить  размеры ёмкостей для исходной смеси  дистиллята и кубовой жидкости.

 

2. Исходные данные  к расчёту

  Исходная  смесь подаётся в колонну на питающую тарелку при температуре кипения  на ней.

  

   Рис.1. Принципиальная схема ректификационной установки непрерывного действия:

  1 - ёмкость для исходной смеси;

  2, 11 - насосы;

  3 - теплообменник-подогреватель;

  4 - кипятильник;

  5 - ректификационная колонна;

  6 - дефлегматор;

  7 - холодильник дистиллята;

  8 - ёмкость для сбора дистиллята;

  9 - холодильник кубовой жидкости;

  10 - ёмкость для кубовой жидкости.   

 

3. Расчёт ректификационной  колонны

  Расчёт  ректификационной колонны сводится к определению основных геометрических размеров - диаметра и высоты. Обе  эти величины определяются нагрузкой  по пару и жидкости, типом контактного  устройства, физическими свойствами взаимодействующих фаз.

3.1 Расчёт материальных  потоков

  Материальные  расчёты процесса ректификации в  основном выполняются в мольных  количествах. Если заданы концентрации летучего компонента в массовых долях  или процентах, перевод в мольные  доли или проценты осуществляется по зависимостям:

  

  

  Расчёт  средних молекулярных масс дистиллята, исходной смеси и кубового остатка  производится по формулам:

    

  или  ,

  где

  Мср - средняя молекулярная масса потока, кг/моль;

  Х - мольная концентрация компонента, моль. доли;

   - массовая концентрация компонента, масс. доли.

  

  Для расчёта материальных потоков составляем уравнения материального баланса  для всего количества смеси (3.1) и  летучего компонента (3.7):

  

  где  - массовый расход дистиллята, исходной смеси, кубового остатка, кг/с.

  

наименование  жидкости средн. молекулярная масса, кг/моль   состав,

  моль. масс

расход, кг/с
дистиллят 93,7 0,917 0,9 0,617
исх. жидкость 103,7 0,428 0,38 1,527
кубовый остаток 111,75 0,0366 0,03 0,91

  Полученные  расходы, концентрации, давления и температуры  наносят на технологическую схему.

 

3.2 Определение флегмогового числа

  Пользуясь справочной литературой, выписывают таблицу  равновесных составов жидкости и  пара. Строят диаграммы x,y, и y-x. При отсутствии экспериментальных данных о фазовом равновесии идеальной смеси строят равновесную линию, исходя из давления насыщенных паров компонентов исходной смеси в интервале между температурами кипения легколетучего и труднолетучего компонентов.

  ХЛ.К. и YЛ.К. рассчитываются по формулам:

      

  Последовательно получаем:

  

  

  

  

  

  

t   РЛ.К.   РТ.К.   Робщ   ХЛ.К.   YЛ.К.
91 400 160 400 1 1
93 440 180 400 0,846 0,930
95 490 200 400 0,689 0,844
98 520 250 400 0,555 0,721
100 580 290 400 0,379 0,549
103 630 320 400 0,258 0,406
105 650 350 400 0,166 0,269
108 670 380 400 0,068 0,113
110 700 400 400 0 0

  

  На  диаграмме Y-по оси абсцисс откладывают составы жидкой фазы, по оси ординат - паровой. Зависимость между составами жидкой и паровой фазы выражается линией равновесия. Кроме равновесной линии на диаграмму наносят вспомогательную линию - диагональ, уравнение которой x.

  На  диагонали находят точку А с координатами Хр Yp, а затем проводят вертикаль из точки Хƒ пересечения с равновесной линией в точке В. Линия АВ - теоретическая рабочая линия верхней части колонны при минимальном флегмовом числе Rmin.

  Пересечение этой линии с осью ординат даёт точку Вmаx. Минимальное флегмовое число равно

  

  Реальное  флегмовое число больше Rmin, причём отношение   и называется коэффициентом избытка флегмы и колеблется на практике в довольно широких пределах (от 1,05 до 10) в зависимости от свойств разделяемой смеси, рабочих параметров и экономических факторов.

  Поскольку пределы изменения β достаточно широки, необходимо определить флегмовое число и соответствующий коэффициент избытка флегмы. Несмотря на математическую простоту, эта задача очень трудоёмкая, поскольку требует проведения полного технико-экономического расчёта при различных значениях флегмового числа R.

  Учитывая, что масса колонны, зависящая  от числа ступеней разделения, является определяющей в стоимости процесса ректификации, приближенно Rопт, можно рассчитать следующим образом. По уравнению (3.3) определяют минимальное флегмовое число Rmin. Затем, задав несколько значений коэффициента избытка флегмы в пределах примерно 1,05¸5,0, графически определяют соответствующее им число теоретических ступеней Nt. Для этого, при каждом значении ректификации, между ними и равновесной линией проводят отрезки, параллельные осям координат. Число ступеней, образующихся в результате такого построения в пределах изменения концентраций Хр-Хƒ, будет соответствовать числу теоретических тарелок в верхней части колонны, а число ступеней, образующееся в пределах изменения концентраций Хр-Х- числу теоретических тарелок в нижней части колонны.

  Результаты  расчёта подаём в виде таблицы:

  β=R/Rmin 1,05 1,1 1,3 1,8 2,5 3,1 3,3 3,8 4,4 5
  R 1,99 2,1 2,5 3,4 4,8 5,9 6,3 7,2 8,4 9,5
  Nt 26,4 26,4 16,3 13,2 10,2 9,2 9,2 9,05 8,7 8,5
  (R+1) Nt 79 82 57 58 59 63 67 74 82 89

Информация о работе Расчет ректификационной установки