Абсорбционная установка для извлечения NH3 из смеси с воздухом

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 19 Февраля 2012 в 20:57, курсовая работа

Описание

Абсорбционные процессы широко распространены в химической технологии и являются основной технологической стадией ряда важнейших производств (например, абсорбция SO3 в производстве серной кислоты). Кроме того, абсорбционные процессы являются основными процессами при санитарной очистке выпускаемых в атмосферу отходящих газов от вредных примесей (например очистка топочных газов от SO2; очистка от фтористых соединений газов)

Содержание

Введение 3
1 Описание технологической схемы 5
1.1 Общие сведения 5
1.2 Технологическая схема для извлечения NH3 6
2 Современное состояние вопроса 8
3 Технологический расчёт 13
3.1 Масса поглощаемого вещества и расход поглотителя 13
3.2 Движущая сила массопередачи 17
3.3 Коэффициент массопередачи 18
3.4 Скорость газа и диаметр абсорбера 19
3.5 Плотность орошения и активная поверхность 21
3.6 Поверхность массопередачи и высота абсорбера 26
4 Гидравлическое сопротивление абсорбера 28
5 Тепловой баланс абсорбера 30
6 Расчет дополнительного оборудования 31
6.1 Расчет и выбор трубопровода 31
6.1.1 Трубопровод для абсорбента (вода) 31
6.1.2 Трубопровод для газовой смеси 33
6.1.3 Трубопровод для смеси NH3 с водой. 34
6.1.4 Трубопровод для водяного пара 35
6.1.5 Трубопровод для конденсата 35
6.2 Подбор вентилятора 36
6.3 Подбор насосов 37
6.4 Подбор емкостей 38
6.5 Подбор ректификационной колонны 39
6.6 Подбор подогревателя 40
6.7 Подбор холодильников 42
6.8 Подбор конденсатоотводчика. 44
7 Подбор фланцевых соединений 45
Заключение 46
Список использованных источников 47

Работа состоит из  1 файл

Основной документ.docx

— 904.14 Кб (Скачать документ)

.

      Выбираем  стандартный диаметр обечайки d =1,8м. При этом действительная рабочая скорость газа:

w = 7*(1,29/1,8) = 5,11 м/с.

3.5 Плотность орошения  и активная поверхность

      Плотность орошения (скорость жидкости) рассчитываем по формуле:

,       (21)

где S - площадь поперечного сечения, м2;

,

.

      Для насадочных абсорберов существует некоторая  эффективная плотность орошения Uo, ниже которой наблюдается значительный рост коэффициента смачивания:

,       (22)

где qэф - эффективная линейная плотность орошения, м2/с.

      Для нашей насадки qэф=0,22*10-3 м2/с.

      Следовательно, найдем Uo:

Uo= 110*0.022*10-3 = 0.00242 = 2.42*10-3 .

      Рассчитываем  долю активной насадки  :

,      (23)

      

Находим коэффициенты pи q: [4, c.343].

p = 0,0194,

q = 0.0086,

 

      Расчет  коэффициентов массоотдачи.

      Для регулярных насадок коэффициент  массоотдачи в газовой фазе находят из уравнения [1, c.468].

э)0,47,    (24)

где:

, [1, c.199].     (25)

- диффузионный критерий Нуссельта  для газовой фазы.

      Отсюда:

,    (26)

где Dy - средний коэффициент диффузии NH3 в газовой фазе, м2/с;

Rey - диффузионный критерий Прандтля для газовой фазы;

l - высота элемента насадки, м;

dэ - эквивалентный диаметр, м.

      Критерий  Рейнольдса рассчитывается по формуле:

,      (27)

где w - рабочая скорость газа в колонне, м/с;

dэ - эквивалентный диаметр насадки, м;

ρy - плотность газа, кг/м3;

έ - свободный  объем насадки, м33;

µу- вязкость газа, Па*с.

w = 5,11 м/с;

dэ= 0,027 м;

ρy(NH3)= 0,77 кг/м3;

µу = 0.0013*10-3Па*с.

Диффузионный  критерий Прандтля рассчитывается по формуле:

     (28)

где Dy- средний коэффициент диффузии NH3в газовой фазе, м2/с.

      Коэффициент диффузии NH3в воздухе равен Do = 0,198 см2/с при 0,1 мПа и 0 оС [4, c.71, табл 2-2].

      Найдем  коэффициент диффузии при данной температуре и данному давлению:

D = Do*Po/P*(T/To)1,75,     (29)

      Выразим Doв м2/с:

Do = 0.198/104 = 1,98*10-5 м2/с;

D = 1,98*10-5*1.013*105/1.01308*105*(295/273)1,75 = 1,729*10-5 м2/с;

      Находим критерий Прандтля:

      Следовательно равно:

      Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе βхнаходим из обобщенного уравнения, пригодного как для регулярных, так и для неупорядоченных насадок:

,     (30)

где Nu’x – диффузионный критерий Нуссельта для жидкой фазы.

,      (31)

отсюда  (м/с) равен:

,     (32)

где Dx – средний коэффициент диффузии NH3в воде, м2/с;

- приведенная толщина стекающей  пленки жидкости, м;

Rex – модифицированный критерий Рейнольдса для стекающей по насадке пленке жидкости;

Pr’x – диффузионный критерий Прандтля для жидкости;

ρ –  плотность воды, кг/м3.

      Найдем  :

,      (33)

.

      Рассчитаем  критерий Рейнольдса по формуле:

     (34)

      Рассчитаем  критерий Прандтля по формуле:

             (35)

      Перед расчётом необходимо найти Dx. В разбавленных растворах коэффициент диффузии Dxможет быть достаточно точно вычислен по уравнению:

    (36)

где μ - мольная масса воды, кг/моль;

Т –  температура в аппарате, К;

μх –  вязкость воды, мПа*с;

νNH3 – мольный объем аммиака, см3/моль, νNH3= 25,8 см3/моль [1, c.288, табл. 6.3];

β – параметр, учитывающий ассоциацию молекул, β = 2,6 (дляводы) [3, с.289].

м2/с.

      Следовательно, находим критерий Прандтля:

м2/с.

      Рассчитываем  βx в выбранной для расчёта размерности:

м/с.

      Выразим в выбранной для расчёта размерности:

 кг/м2*c.

      По  уравнению (17) рассчитаем коэффициент  массопередачи в газовой фазе Ку:

кг/м2*c.

3.6 Поверхность массопередачи  и высота абсорбера

      Поверхность массопередачи находится:

,     (37)

где М  – масса NH3, переходящего из газовой фазы в поглотитель за единицу времени, кг/с;

      Кх, Ку – коэффициенты массопередачи  соответственно по жидкой и газовой  фазам, кг/м2*c;

       - движущая сила массопередачи  кгNH3/кгГсм.

м2.

      Высоту  насадки, необходимую для создания этой поверхности массопередачи, рассчитаем по формуле:

Ннас= .     (38)

      

Подставив численные значения, получим:

Ннас= м.

      Округляем до 3 м.

      Окончательный расчет высоты.

      Проверяем равномерность орошения колонны  по сечению. Отношение высоты насадки  к диаметру колонны должно быть:

H/d = 1,5…10,

H/d = 3/0,6225 = 4,8.

      Расстояние  от верха насадки до крышки колонны  с учетом установки распределительного устройства для орошения насадки:

Hв = 2,5…3,

Нв = 2,5*1,8 = 4,5 м.

      Расстояние  между днищем и насадкой рассчитывают из соотношения:

Нн = 1,0…1,5,

Нн = 1,3*1,8 = 2,34 м.

      Общая высота абсорбера:

Н = Нв + Ннас + Нн,      (39)

Н = 4,5 + 2,34 + 3 = 9,84 (м). 
 

4 Гидравлическое сопротивление  абсорбера

      Гидравлическое  сопротивление  Р обуславливает энергетические затраты на транспортировку газового потока через абсорбер. Величину Р рассчитывают по формуле:

,     (40)

где - гидравлическое сопротивление сухой (не орошаемой жидкостью) насадки, Па;

U-  плотность орошения, м32*c;

b – коэффициент, зависящий от вида насадки.

      Для колец Рашига в укладку (50мм) –  в = 173 [1, с.201].

      Гидравлическоесопротивлениесухойнасадки определяют по уравнению:

,      (41)

где α  – коэффициент сопротивления.

      Для упрощения расчета коэффициента сопротивления регулярных насадок  вводят коэффициент с: с = α/2dэ.

      По [4, с.343] с = 23 (для колец Рашига в  укладку 50 мм).

      Следовательно: α = с*2dэ = 23*2*0,027 = 1,242.

      Подставляем численные данные в формулу (41):

 Па; 

      Гидравлическое  сопротивление орошаемой насадки  равно:

 кПа. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

5 Тепловой баланс  абсорбера

      В нашем случае абсорбцию ведем  без отвода тепла и температура  повышается вследствие выделения тепла  при поглощении газа жидкостью и  и это необходимо учитывать при  расчёте.

      Уравнение теплового баланса [1, с.463].

QM = α*c(t-tн),      (42)

где q – дифференциальная теплота растворения газа, Дж/кг;

М –  количество газа, поглощенного в абсорбере, кг/сек;

L – расход абсорбента, кг/сек;

с –  теплоемкость жидкости, Дж/кг*oC;

t – конечная температура жидкости (на выходе), oC;

tн–температура жидкости на входе, oC.

      В нашемслучае М = 0,234 кг/с; L = 6,158 кг/с; с = 1374 Дж/кг*oC; tн = 22 oC; q = 4,98*105Дж/кг.

      Преобразуем уравнение для расчета t:

t = tн + qM/Lc,      (43)

t = (22+4,98*105*0,234)/6,158*1374 = 31oC. 
 
 
 

6 Расчет дополнительного  оборудования

6.1 Расчет и выбор  трубопровода

6.1.1 Трубопровод для  абсорбента (вода)

      Для всасывающего и нагнетательного  трубопровода примем одинаковую скорость течения воды, равную 2м/с.

      Диаметр трубопровода определяем по формуле:

,       (44)

где L – расход воды, м3/с;

w – скорость воды, м/с.

м = 62,6 мм.

      Выбираем  трубу из углеродистой стали с  наружным диаметром 57 мми толщиной стенки 2,5 мм. Внутренний диаметр трубы  d = 0,052 мм. Материал – Ст.3.

      Фактическая скорость воды в трубе:

Информация о работе Абсорбционная установка для извлечения NH3 из смеси с воздухом