Автор работы: Пользователь скрыл имя, 28 Февраля 2011 в 08:50, практическая работа
Определим номинальный ток расцепителя для автомата Э16.
Ток расцепителя автомата выбираем исходя из рабочего максимального тока. Рабочим максимальным током для автомата будет являться максимальный ток от всех электроприемников отходящей линии. Расчетная нагрузка составит .
Расширим зону действия ТО.
Определим ток срабатывания защиты.
, А. ()
Произведем проверку чувствительности токовой отсечки:
, ()
ТО (ТОВ) обладает достаточной чувствительностью.
Реле тока РСТ-80АВ имеет плавное регулирование коэффициента кратности тока срабатывания отсечки - Iср_отс/Iср_р, он выбирается из диапазона [2…8].
Определим ток срабатывания токовой отсечки.
, ()
Определим коэффициент кратности токовой отсечки.
. ()
Принимаем кратность тока срабатывания токовой отсечки равной К=3
Фактический ток срабатывания токовой отсечки реле равен.
, А. ()
Фактический ток срабатывания токовой отсечки защиты равен.
, А. ()
Осуществим проверку фактической чувствительности токовой отсечки.
, допустимо. ()
Осуществляем проверку трансформаторов тока на 10%-ную полную погрешность:
Вычисляем значение предельной кратности тока:
, ()
Выбираем вспомогательные реле: промежуточное реле серии РП–25, указательное реле РУ–21/0,05.
Построим
характеристику срабатывания токовой
ступенчатой защиты на карте селективности
с приведением ее к стороне НН трансформатора.
13.3.1 Произведем защиту кабельной линии КЛ1 от замыкания на землю
Данные,
отходящих от понизительной подстанции,
кабельных линий напряжением 10 кВ
представим в таблице.
Таблица. Параметры кабельных линий.
| № п/п | Марка и сечение
кабеля |
Длина кабеля
Li, км. |
Удельная емкость,
С0i, мкФ/км |
| 1 | ААБл-3*70 | 0,148 | 0,4 |
| 2 | ААБл-3*35 | 0,037 | 0,3 |
| 3 | ААБл-3*25 | 0,032 | 0,26 |
| 4 | ААБл-3*35 | 0,216 | 0,3 |
| 5 | ААБл-3*25 | 0,036 | 0,26 |
| 6 | ААБл-3*35 | 0,864 | 0,3 |
| 7 | ААБл-3*35 | 0,440 | 0,3 |
| 8 | ААБл-3*25 | 0,100 | 0,26 |
| 9 | ААБл-3*25 | 0,120 | 0,26 |
| 10 | ААБл-3*35 | 0,420 | 0,3 |
| 11 | ААБл-3*25 | 0,080 | 0,26 |
| 12 | ААБл-3*35 | 0,640 | 0,3 |
| 13 | ААБл-3*35 | 0,064 | 0,3 |
| 14 | ААБл-3*25 | 0,540 | 0,26 |
| 15 | ААБл-3*25 | 0,11 | 0,26 |
Кабельная линия КЛ6 выполнена кабелем ААБл 3*35 длиной LКЛ6 = 0,864 км. Удельная емкость С0КЛ6 = 0,3 мкФ/км.
Определим емкость КЛ6:
СКЛ6=LКЛ6*С0КЛ6=0,864*0,
Определим емкость сети без учета КЛ6:
()
Определим емкостной ток защищаемой линии КЛ6:
, А. ()
Определим емкостной ток без учета КЛ6:
, А. ()
Суммарный ток З. на З. составит 1,65*3=4,95 А, меньше 5 А. Защиту выполним с действием на сигнал.
Определим ток срабатывания защиты:
, А, ()
где КОТС - коэффициент отстройки, который принимают равным 1,1-1,2; КБС – коэффициент учитывающий бросок емкостного тока в момент замыкания на землю, принимаемый равным 2-3 если защита выполняется с выдержкой времени.
Проверим чувствительность защиты:
()
Защита удовлетворяет требованию по чувствительности.
Принимаем время срабатывания защиты:
tСР= 0,5 с.
Для выполнения защиты используем реле тока РТЗ–51 и трансформатор тока нулевой последовательности ТЗЛ; так же применяем указательное реле указательное реле РУ–21, реле времени РЭВ-811.
13.4. Расчет дифференциальной защиты трансформатора ТДН 16000/110 установленных на ГПП
Дифференциальный принцип позволяет выполнить быстродействующую защиту трансформатора, реагирующую на повреждения в обмотках, на выводах и в соединении с выключателями.
Определим бросок тока намагничивания:
Здесь принимаем за базовое напряжение ВН.
Определим максимальный расчетный ток небаланса. Он состоит из трех составляющих.
Первая составляющая:
где – внешний максимальный ток КЗ приведенный к ВН.
– погрешность.
– учитываем неоднотипность ТТ.
– пренебрегаем
Вторая составляющая учитывает наличие РПН. Принимаем .
Тогда
Таким образом, получаем: . Значит будем отстраиваться от .
Для отстройки от тока небаланса примем коэффициент запаса для реле РНТ-565 [2, стр. 190].
Проверим по чувствительности:
Трансформатор тока на ВН: на номинальный ток .
Трансформатор тока на НН: , на номинальный ток .
Дальнейший расчет оформим в виде таблицы (табл. ).
Таблица..
| Наименование величины | Формула | Численное значение | |
| ВН | НН | ||
| Номинальный ток защищаемого трансформатора | 80,3 | 2309 | |
| Схема соединения обмоток защищаемого трансформатора | Y | ||
| Схема соединения ТТ | Y | ||
| Коэффициент схемы | 1 | ||
| Коэффициент трансформации ТТ. | |||
| Вторичный
ток в плечах
защиты, соответствующий номинальной мощности трансформатора |
3,47 | 3,85 | |
За основную сторону принимаем сторону ВН
| Ток срабатывания реле | 6,48 | |
| Расчетное число витков обмотки НТТ для основной стороны (ВН). | МДС срабатывания реле |
15,43 |
| Принятое число витков обмотки НТТ для основной стороны (ВН). | 16 | |
| Расчетное число витков обмотки НТТ для неосновной стороны. | 14,42 | |
| Принятое число витков обмотки НТТ для неосновной стороны. | 15 | |
| Составляющая первичного тока небаланса, обусловленная округлением числа витков неосновной стороны. | 17,8 | |
| Первичный расчетный ток небаланса с учетом третьей составляющей. | 132,9 | |
| Ток срабатывания защиты на основной стороне. | 180,4 | |
| Коэффициент запаса | 1.357>1.3 | |
| Коэффициент чувствительности | 2.125>2 |
Измерительным
органом защиты являются реле
,
,
, включенные через
,
,
,
,
. Электромагнит отключения имеет независимое
питание. Развязку обеспечит реле
. Особенностью данной защиты является
применение реле
. Оно содержит промежуточный насыщающийся
трансформатор тока. Его применение позволило
не учитывать апериодическую составляющую
тока. Таким образом такая защита обеспечивает
хорошую чувствительность.
Газовая защита трансформатора
Газовая защита основана на использовании явления газообразования в баке поврежденного трансформатора. Основным элементом газовой защиты является реле KSG устанавливаемое в маслопроводе между баком и расширителем.
Для газовой защиты трансформатора применим газовое реле BF80/Q.
Uном =220 В
Скорость потока масла при срабатывании отключающего элемента =1 м/с
Время срабатывания при скорости потока масла 1,25 уставки = 0,15 с