(3.1.26.) 

          (3.1.27.) 

      Мощность, подводимая к экранной сетке, равна: 

          (3.1.28.) 

      Находим мощность рассеяния на экранной сетке:

          (3.1.29.) 

     Проводим  расчет лампы в режиме несущей  частоты.

     При расчете лампы в режиме несущей  частоты угол отсечки анодного тока остается равным q=90⁰. Отдаваемая лампой мощность равна: 

            (3.1.30.) 

      Амплитуда переменного напряжения на контуре  составит: 

             (3.1.31.) 

     Рассчитываем  составляющие анодного тока: 

              (3.1.32.) 

             (3.1.33.) 

     Импульс анодного тока равен: 

             (3.1.34.)

     где:

     q_н=60⁰ – угол отсечки анодного тока при анодно-экранной модуляции в режиме несущей частоты;

     a₁(q_н)=0,42.

      Рассчитываем  сеточную цепь. Амплитуда напряжения возбуждения лампы постоянна и не зависит от режима U_gmн=U_gm=78 В. Находим напряжение смещения на управляющей сетке в режиме несущей частоты: 

      

     (3.1.35.) 

      Определяем  угол отсечки сеточного тока: 

            (3.1.36.) 

      Для данного угла отсечки находим:

• a₀(q_g)=0,26;
• a₁(q_g)=0,44.

      Определяем  величину импульса сеточного тока: 

            (3.1.37.) 

      Находим значение первой гармоники и постоянной составляющей сеточного тока: 

          (3.1.38.) 

          (3.1.39.) 

     Рассчитываем  номиналы элементов автосмещения в  цепи управляющей сетки:

              (3.1.40.) 

      Выбираем  из стандартного ряда R_g=130 Ом. 

          (3.1.41.) 

      Определяем  величину импульса тока экранной сетки: 

            (3.1.42.) 

      Определяем  угол отсечки экранного тока: 

          (3.1.43.) 

      Для данного угла отсечки находим:

• a₀(q_g2mн)=0,22;
• a₁(q_g2mн)=0,4.

      Находим значение первой гармоники и постоянной составляющей экранного тока: 

           (3.1.44.) 

           (3.1.45.) 

      Мощность, подводимая к экранной сетке, равна: 

           (3.1.46.) 

      Определяем  мощность, отдаваемую модулятором: 

         (3.1.47.)

      где:

      h_тр – КПД модуляционного трансформатора;

      Р_0н – мощность, рассеиваемая на аноде лампы в режиме несущей частоты. 

            (3.1.48.) 

      Амплитуда модулирующего напряжения U_g2Ω на экранной сетке должна быть равна: 

             (3.1.49.) 

      3.2. Расчет режима работы ламп оконечного каскада модулятора

 

      Оконечный каскад модулятора построен по двухтактной схеме. Лампы оконечного каскада модулятора работают с углом отсечки q=90⁰.

      Зная  мощность, которую должен отдать выходной каскад модулятора (3.1.48.), проведем выбор ламп оконечного каскада модулятора.  Выбор лампы следует проводить по мощности: 

            (3.2.1.)

      Для работы в оконечном каскаде модулятора используем триод ГК-9А. (Л5 стр.50) Основные характеристики такого триода представлены в табл. 3.2.1. 
 
 

Таблица 3.2.1.

Основные  характеристики ГК-9А 

 

      Находим коэффициент использования анодного напряжения: 

      (3.2.2.) 

     Амплитуда напряжения одного плеча составит: 

           (3.2.3.) 

     Амплитуда первой гармоники тока анода составит: 

             (3.2.4.)

      Постоянная  составляющая анодного тока одного плеча равна: 

             (3.2.5.) 

      Амплитуда импульса анодного тока: 

             (3.2.6.) 

      Находим коэффициент трансформации модуляционного трансформатора: 

             (3.2.7.) 

      Амплитуда напряжения возбуждения лампы равна: 

          (3.2.8.) 

      Находим полную мощность, потребляемую выходным каскадом модулятора от источника питания: 

          (3.2.9.) 

     Сопротивление переменному току в анодной цепи равно: 

            (3.2.10.)

 

 4. Расчет выходной избирательной цепи оконечного каскада усилителя мощности передатчика

 

      Выходная  избирательная цепь оконечного каскада  усилителя мощности представляет собой  одноконтурную П-образную схему . (Л1 стр.339) Помимо фильтрации высших гармоник тока анода лампы такая цепь должна осуществить согласование сопротивления фидера W=75 Ом и эквивалентного выходного сопротивления лампы R_э=3890 Ом.

      Выбираем  добротность контура Q=2. Определяем параметры контура: 

            (4.1.) 

            (4.2.) 

            (4.3.) 

            (4.4.) 

           (4.5.) 

            (4.6.) 

     Рассчитываем  номиналы элементов контура:

          (4.7.) 

            (4.8.) 

         (4.9.)

      где:

      С_вых=20 пФ – выходная межэлектродная емкость тетрода ГУ-94П. 

      Выбираем  из стандартного ряда С_ф1=130 пФ и С_ф2=260 пФ 

      Определим емкость конденсатора связи: 

           (4.10.) 

      Выбираем  из стандартного ряда С_св=1 нФ.

      Рассчитываем  токи и напряжения на элементах контура.

      Определяем  амплитуду переменного напряжения на входной емкости С1 П – контура: 

          (4.11.) 

      Напряжение на выходной емкости П – контура: 

        (4.12.) 

        (4.13.) 

       (4.14.) 

      Напряжение  на катушке индуктивности: 

      

 (4.15.) 

      Эффективное значение тока в конденсаторе С_ф1 равно: 

        (4.16.) 

      Эффективное значение тока в конденсаторе С_ф2 равно: 

        (4.17.) 

      Эффективное значение тока в катушке равно: 

        (4.18.)

 

5. Расчет вспомогательных элементов схем выходного каскада усилителя мощности и модулятора передатчика

 

      Вспомогательными  элементами являются дроссели в цепи анода и сетки, блокировочные и разделительные конденсаторы. 

     5.1. Расчет вспомогательных цепей оконечного каскада

 

     Находим индуктивность дросселя в цепи анода: 

            (5.1.1.) 

      Принимаем индуктивность дросселя равной L_а=1 мкГн.

     Находим емкость блокировочного конденсатора: 

           (5.1.2.)

     где:

     R_пит=1 Ом – сопротивление источника питания по постоянному току. 

     Принимаем емкость блокировочного конденсатора С_бл=1 мкФ. 

      5.2. Расчет вспомогательных цепей оконечного каскада модулятора

 

     Для расчета индуктивности первичной  обмотки модуляционного трансформатора находим эквивалентное сопротивление в цепи ламп модулятора по постоянному току, приведенное к первичной обмотке трансформатора: 

          (5.2.1.) 

      Задаемся  коэффициентом частотных искажений  на нижней модулирующей частоте М_н=1,2, тогда