Проектирование предварительно напряжённой фермы

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 26 Февраля 2012 в 14:14, практическая работа

Описание

Нижний пояс подбираю на максимальное усилие из 3-х стадий работы:
до натяжения затяжки, когда в процессе укрупнительной сборки действует часть постоянной нагрузки Fg ;
сразу же после натяжения затяжек контролируемым усилием , когда действует часть постоянной нагрузки Fg и усилие ;
эксплуатационная стадия, когда действует вся расчетная нагрузка F
и натяжение .

Работа состоит из  1 файл

ферма.doc

— 519.50 Кб (Скачать документ)

3. Проектирование предварительно напряжённой фермы. 

3.1. Сбор нагрузок. 

Сбор  нагрузки на 1 м2 грузовой площади.
Вид нагрузки Нормативная нагрузка, кН/м2 Коэффициент надежности по нагрузке

γf

Расчетная

нагрузка,

кН/м2

I. Постоянная      
  1. Защитный гравийно-битумный слой (t = 15 мм)
0,3 1,2 0,36
    Гидроизоляционный ковер на битумной мастике (t = 10 мм, ρ = 600 кг/м3)
0,01∙6 = 0,06 1,2 0,072
  1. Цементная стяжка
    (t = 30 мм, ρ = 1800 кг/м3)
0,03∙18 = 0,54 1,2 0,65
  1. Утеплитель из пенопласта (t = 100 мм, ρ = 100 кг/м3)
0,1∙1 = 0,1 1,2 0,12
  1. Пароизоляция (t = 5 мм, ρ = 600 кг/м3)
0,005∙6 = 0,03 1,2 0,036
  1. Стальной профилированный настил Н 79-680-1
0,15 1,05 0,16
  1. Прогоны
0,1 1,05 0,11
Итого gr.n=1,28 - 1,508
  1. Металлическая ферма со связями
gtr,n = 1,2∙K∙αt,r∙L =

1,2∙0,85∙10∙48/1000 = 0,49

1,05 0,51
II. Временная      
  1. Снеговая (II район р0 = 0,7 кН/м2)
pn = p0∙C, α < 25º,

C = 1, pn = 0,7

0,98
 

В формуле определения  собственного веса фермы со связями  gtr,n=1,2∙K∙αt,r∙L 

    1,2 – коэффициент, учитывающий вес связей;

    K – коэффициент, учитывающий снижение веса ферм за счёт преднапряжения, К = 0,85 (II тип предварительно напряжённой фермы, L>36 м);

    αt,r – коэффициент веса фермы;

    L – длина фермы, (L = 48 м).

 

    3.2. Определение узловых сил.

 

Узловые силы от нормативной и расчётной нагрузок:

 

Fn = ( gr.n+ gtr,n+ pn) ∙ d ∙ l = (1,28 + 0,49 + 0,7) ∙ 3 ∙ 6 = 44,46 (кН)

F = ( gr + gtr+ p) ∙ d ∙ l = (1,508 + 0,51 + 0,98) ∙3 ∙ 6 = 53,96 (кН)

, где d = 3 м – длина панели верхнего пояса фермы;

         l = 6 м – шаг фермы.

 

Узловые силы во время монтажа (вес продольных связей, прогонов и стального настила; учитывая, что на монтажной площадке фермы попарно будут собираться в монтажные блоки l = 3 м):

 

Fg´ = (0,51 + 0,11 + 0,16) ∙ 3 ∙ 3 = 7,02 (кН)

 
 

    3.3. Подбор и проверка сечений.

Для стержней фермы выбираю  низкоуглеродистую  сталь марки ВСт3пс6-1

Расчетное сопротивление Rу=240 МПа

Модуль  упругости E=2,1x10 5 МПа

Для затяжки в виде пучка сплошного  сечения высокопрочную  проволоку диаметром 5 мм

Rз=950 МПа

Eз=2x10 5 МПа

 

       Исходя из максимального растягивающего  усилия в основной системе  фермы  от эксплуатационных нагрузок (усилие в средней панели нижнего пояса ), усилие натяжения в одной затяжке, учитывая, что в средних панелях пересекаются 2 затяжки:

     Контролируемое  усилие натяжения  с учетом релаксации напряжений и податливости анкеров, являющееся наиболее опасным, равно:

Принимаю затяжку в виде пучка 40 Ø 5  с Aз = 7,84 см2

     Подбор  сечений для всех стержней, кроме  панелей нижнего пояса, провожу  для эксплуатационной нагрузки.

     Нижний  пояс подбираю на максимальное  усилие из 3-х стадий работы:

  1. до натяжения затяжки, когда в процессе укрупнительной сборки действует часть постоянной нагрузки Fg ;
  2. сразу же после натяжения затяжек контролируемым усилием , когда действует часть постоянной нагрузки F и усилие ;
  3. эксплуатационная стадия, когда действует вся расчетная нагрузка F

          и натяжение  .

Усилия  в нижнем поясе фермы. 

№ панели Усилия  на разных стадиях работы, кН
до  натяжения

после натяжения

Стадия эксплуатации

10-11  

11-12

 

12-13

 

13-14

30,05x7,02=210,95  

26,15x7,02=183,57

 

18,58x7,02=130,43

 

7,18x7,02=50,4

-2x523,45+0,9x210,95=

= -857,05

-2x523,45+0,9x183,57=

= -881,69

-2x523,45+0,9x130,43=

= -929,51

-523,45+0,9x50,4=

= -478,09

-2x493,73+0,9x30,05x53,96=471,88  

-2x493,73+0,9x26,15x53,96=282,49

 

-2x493,73+0,9x18,58x53,96=-85,14

 

-493,73+0,9x7,18x53,96= -145,04

      Примечание: коэффициент “m” учитывает самонапряжение затяжки, равен 1,1 при

                             совпадении знаков усилий и 0,9 при несовпадении.

 

     Как  видно из таблицы, расчетными  для нижнего пояса являются  усилия, возникающие сразу после  натяжения затяжек, максимальное  усилие образуется в панели 12-13.

 

3.3.1. Расчет верхнего пояса.

    Расчетная  длина всех стержней пояса в плоскости фермы равна геометрической длине, т.е. lx = d = 300 см, так как все узлы верхнего пояса закреплены от смещения прогонами (lu = 300 см).

    Подбор  сечений начинаю с наиболее  нагруженного стержня 8-9.

λ=80 (Rу=240МПа) φ=0,686

        Панель 8-9 

Требуемая площадь  и радиус инерции сечения:

       По сортаменту угловой прокатной  стали (приложение 14 [3]) принимаю  для панели 8-9 сечение в виде двух равнополочных уголков 200 x14 со следующими геометрическими характеристиками:

 

  А = 2 x 54,6 = 109,2 см2;  

  ix= 6,2 см ; 

  z0 = 5,46 см – расстояние от центра тяжести уголка до наружной грани полки, параллельно вертикальной оси;

  tg = 22 мм – толщина фасонки.

     Проверка  устойчивости стержня 8-9:

           

        Панель 7-8 

Требуемая площадь  и радиус инерции сечения  :

Принимаю сечение  в виде двух равнополочных уголков  200 x 12 со следующими геометрическими характеристиками:

 

  А = 2 x 47,1 = 94,2 см2;  

  ix= 6,22 см

  z0 = 5,37 см – расстояние от центра тяжести уголка до наружной грани полки, параллельно вертикальной оси;

  tg = 22 мм – толщина фасонки.

     Проверка  устойчивости стержня 7-8:

    Сечение  панели 6-7 принимаю также в виде 2 L 200 x 12.

 

        Панель 5-6 

Требуемая площадь  и радиус инерции сечения  :

Принимаю сечение в виде двух равнополочных уголков 160 x 12 со следующими геометрическими характеристиками:

 

  А = 2 x 37,4 = 74,8 см2;  

  ix= 4,94 см

  z0 = 4,39 см – расстояние от центра тяжести уголка до наружной грани полки, параллельно вертикальной оси;

  tg = 22 мм – толщина фасонки.

     Проверка  устойчивости стержня 5-6:

    Сечение  панели 4-5 принимаю также в виде 2 L 160 x 12.

 

        Панель 3-4 

Требуемая площадь  и радиус инерции сечения  :

Принимаю сечение  в виде двух равнополочных уголков 160 x 12 так же, как и в панелях 4-5 и 5-6.

 

      Сечение панелей 2-3 и 1-2 принимаю  также в виде 2 L 160 x 12, но т.к. усилие в крайней панели отсутствует, один уголок обрываю, оставив 1 L 160 x 12. По длине каждой панели пояса ставлю прокладки размером 100 x 180 мм через 1 м для обеспечения совместной работы уголков.

 

3.3.2. Расчет нижнего пояса.

    Подбор  сечений проводим с учетом  того, что при устройстве затяжки вдоль стержня его свободная длина принимается равной 1,2 x l  (l-расстояние между точками соединения стержня с затяжкой), при этом гибкость стержня λu не должна превышать 50÷60.

 

   Принимаю  λ=50 (Rу=240МПа) φ=0,852

 

Панель 12-13 

Требуемая площадь:

  Принимаю сечение в виде двух равнополочных уголков 200 x 12 со следующими геометрическими характеристиками:

  А = 2 x 47,1 = 94,2 см2;  

  ix= 6,22 см

    Предельное  расстояние между точками соединения  затяжки со стержнем  l :

  Принимаю l = 300 см

     Проверка  устойчивости стержня 12-13:

   Для панелей  10-11, 11-12 и 13-14 принимаю такое же сечение 2 L 200 x 12 , так как следует ограничивать число типоразмеров, а усилия в этих стержнях незначительно отличаются от 12-13 (в меньшую сторону).

Информация о работе Проектирование предварительно напряжённой фермы