Экологические проблемы РК

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 04 Ноября 2012 в 15:40, реферат

Описание

В ходе расчета принял схему одноступенчатого сжатия, холодильный агент R717 и непосредственное охлаждение среды, подобрал три поршневых компрессора марки АО 1200 П2; два горизонтальный кожухотрубный конденсатор марки 300 КТГ; пять кожухотрубный испаритель марки 300 ИТГ; шесть центробежных насоса для перекачивания воды марки К45/30; линейный ресивер марки 3,5РВ; два дренажный ресивер марки 3,5РД; маслоотделитель марки 200 ОМ; защитный ресивер марки РЦЗ 3-4; градирни марки ГПВ-80; отделитель жидкости марки ОЖ 250ОЖМ

Работа состоит из  1 файл

Экологические проблемы Республики Казахстан.docx

— 46.21 Кб (Скачать документ)

Таблица 3 - Характеристика компрессора

 

Марка

Холодопроизводительность, кВт

Объемная производительность, м3

Количество цилиндров

Длина, мм

Ширина, мм

Высота, мм

Масса

агрегата, кг

АО 1200 П2

3450000

9525

4

5788

4180

1530

1200


 

 

 

 

 

 

 

4 РАСЧЕТ И ПОДБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

4.1 Расчет конденсатора

 

Задачей расчета является определение площади теплопередающей  поверхности аппарата, подбор стандартного аппарата и их количество на заданную производительность.

Исходные данные:

tw1 – начальная температура воды, °C                                                                  28,5

tw2 – конечная температура воды, °C                                                                   30,5

tк – температура конденсации холодильного агента, °C                                  35,5

Коэффициент теплопередачи определяли, согласно /2, с. 102/

                                                   ,                                      


где αх.а - коэффициент теплопередачи от холодильного агента к стенкам труб, Вт /(м 2∙К);  

 αв - коэффициент теплопередачи от стенки трубы к воде, Вт /(м 2∙К);

 dв - диаметр труб со стороны воды, м;

 dх.а - диаметр труб со стороны холодильного агента, м;

 ∑δ/λ - термическое сопротивление стенки трубы и отложений.

Коэффициент теплопередачи от холодильного агента к стенкам труб αх.а, Вт /(м 2∙К), принимали согласно /2, с.102/

αх.а = 1200 ÷ 2300 Вт /(м 2∙К).

Коэффициент теплопередачи от стенки трубы к воде αв, Вт/(м 2∙K), принимали согласно /2, с.102/

αв = 3500 ÷ 7000 Вт/(м 2 ∙ К).

Диаметр труб со стороны воды dв, м, принимали согласно /1, с.103/

dв= 0,02 м.

Диаметр труб со стороны холодильного агента dх.а., м, принимали согласно /2, с.103/

dх.а =0,025 м.

Термическое сопротивление стенки труб и отложений ∑δ/λ определяли согласно /2, с.102/

,


где δст - толщина стенки трубы, м;

 δвк - толщина водяного камня, м;

 δм – толщина масляной пленки, м;

 δк.р - толщина ржавчины, м;

 λст – коэффициент теплопроводности стенки трубы, Вт /м ²· К;

 λм - коэффициент теплопроводности масляной пленки, Вт /м ²· К;

 λвк  - коэффициент теплопроводности водяного камня, Вт /м ²· К;

 λрж - коэффициент теплопроводности ржавчины, Вт /м ²· К.

Толщину стенки трубы δст, м, принимали согласно /2, с.103/

δст = 0,00055 м

 

Толщину водяного камня δвк, м, принимали согласно /1, с.15/

δвк= 0,00005 м

Толщину масляной пленки δм, м, принимали согласно /1, с.15/

δм= 0,0001 м

Толщину ржавчины δрж, м, принимали согласно /1, с.15/

δрж= 0,0001 м

Коэффициент теплопроводности стенки трубы λст, Вт /м ²· К, принимали согласно /1, с.15/

λст= 45,4 Вт /м ²· К

Коэффициент теплопроводности водяного камня λвк, Вт /м ²· К, принимали согласно /1, с.15/

λвк = 0,14 Вт /м ²· К

Коэффициент теплопроводности масляной пленки λст, Вт /м ²· К, принимали согласно /1, с.15/

λм= 0,15 Вт /м ²· К

Коэффициент теплопроводности ржавчины λрж, Вт /м ²· К, принимали согласно /1, с.15/

λрж= 1 Вт /м ²· К

 


Среднюю логарифмическую разность температур определяли, согласно /2, с. 102/

                                       ,                                       


где tw1 – начальная температура воды, °C;

 tw2 – конечная температура воды, °C;

 tк – температура конденсации холодильного агента, °C.

.

Теплопередающую поверхность F, м2, определяли, согласно /2, с. 111/


где Qк - тепловой поток на конденсатор, Вт.

Qk = m · (L2-L3’)


Qk = 1.81 · (1860-580) = 2316.8 

 

.

Объемный расход воды на конденсатор определяли согласно

/2, с. 111/

,


где Св - теплоемкость воды, кДж / кг · К;

 ρв - плотность воды, кг/м 3.

Теплоемкость воды Св, кДж / кг · К, принимали согласно /2, с.111/

Св= 4,187 кДж / кг · К;

 Плотность воды ρв, кг/м3, принимали согласно /2, с.111/

ρв = 1000 кг/м 3

.

По ходу расчета подобрал два конденсатор марки КТГ-300 согласно /2,с. 105/

Таблица 4 - Характеристика конденсатора

 

Марка

Поверхность, м ²

Диаметр

D, мм

Длина

L, мм

Число труб

КТГ-300

300

1200

6845

870


 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4.2 Расчет испарителя

 

Задачей расчета является определение площади теплопередающей  поверхности аппарата, подбор стандартного аппарата и их количество на заданную производительность.

 

Исходные данные:

tр1- температура входящего в испаритель дифенила, °С                                    12

tр2 - температура выходящего из испарителя дифенила, °С                                6

tо - температура кипения холодильного агента в испарителе, °С                       1

Qо – холодопроизводительность компрессора, Вт                                            2000

Среднюю логарифмическую разность температур определяли согласно /2, с. 122/

                                              ,                                       


где tр1- температура входящего в испаритель дифенила, °С;

 tр2 - температура выходящего из испарителя дифенила, °С;

 tо - температура кипения холодильного агента в испарителе, °С.

.

Площадь теплопередающей поверхности F, м2, определяли, согласно /1, с.122/

                                                           ,                                                 


где Qо – холодопроизводительность компрессора, Вт;

  k - коэффициент теплопередачи испарителя.

Коэффициент теплопередачи k, Вт / м 2 · К, для хладоновых испарителей принимали согласно /2, с. 126/

k = 465 ÷ 525 Вт / м 2 · К

.

В ходе расчета подобрал пять испаритель марки  ИТГ-300 согласно /2, с.126/

 

 

 

 

 

Таблица 5 - Характеристика испарителя

 

Марка

Поверхность охлаждения, м2

Диаметр корпуса, мм

Длина, мм

Количество труб

Число ходов

Масса, кг

ИТГ-300

300

1200

3700

870

4

11150


 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5 РАСЧЕТ И ПОДБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВА     НИЯ

5.1 Расчет основных трубопроводов по ГОСТ 8732 – 78

 

Задачей расчета является определение диаметра основных трубопроводов и подбор трубопроводов

Исходные данные:

m – расход холодильного агента, м3/с                                                                   2,86

Внутренний диаметр  трубопровода d, м, определяли согласно /2, с.163/


                                                     

где m – расход холодильного агента, м3/с.

        V – удельный объём холодильного агента, м3/кг.

         w - скорость движения холодильного агента на участке, м/с.

Скорость движения холодильного агента на участке w, м/с, принимали согласно таблице 38 /2, с.164 /

В точке 1

В точке 1’

В точке 2

В точке 3

В точке 3’

В точке 4

По полученным данным подобрал трубопроводы по ГОСТ 10706-63, согласно /1, с. 164/. Все значения свел в таблицу 7.

 

Таблица 7 - Расчетные данные по трубопроводам

 

 

1

1’

2

3

3’

4

m

1,81

1,81

1,81

1,81

1,81

1,81

V

0,275

0,272

0,121

0,001699

0,00169

0,35

Dн, мм

273

273

219

25

25

328

S, мм

16

16

14

1.98

1.92

16

F

0.8572

0.8572

0.6872

0.0785

0.0785

1.0299




5.2 Подбор маслоотделителя.

 

Исходные данные:

D - диаметр нагнетательного штуцера компрессора, мм                                    100

Маслоотделители подбирают  по диаметру нагнетательного штуцера компрессора.

Согласно /2, с.148/ подобрал маслоотделитель марки 100М.

Таблица 8 - Характеристика маслоотделителя

 

Марка

Диаметр

корпуса S, мм

Диаметр

корпуса D, мм

Высота Н, мм

Масса, кг

2000MМ

8

700

2750

520


 

5.3 Подбор линейного ресивера.

 

Объем линейного ресивера определяли согласно /5, с. 128/


,

где Vисп - емкость испарительной системы, м3.

По ходу расчета подобрал один линейный ресивер марки 3,5РВ.

Таблица 9 - Характеристика линейного ресивера

 

Марка

Размеры, мм

Масса, кг

DхS

S

Н

3,5РВ

1000x10

4890

950

1455


 

 

 5.4 Подбор дренажного ресивера.

 

Объем дренажного ресивера определяли согласно /5, с. 129/


,

где Vисп - емкость испарительной системы, м3.

.

По ходу расчета подобрал два дренажных ресивера марки 3,5РД

 

 

 

 

Таблица 10 - Характеристика дренажного ресивера

Марка

Размеры, мм

Масса, кг

DxS

S

H

3,5РД

1000x10

4825

950

1450




 

5.5 Подбор защитного ресивера.

 

Объем дренажного ресивера определяли согласно /5, с. 129/


,

где Vисп - емкость испарительной системы, м3.

.

По ходу расчета подобрал защитный ресивер марки РЦЗ 3-4

Таблица 11 - Характеристика дренажного ресивера

Марка

D

Толщина стенки,мм

РЦЗ 3-4

1220

4825

950

12

Информация о работе Экологические проблемы РК