Вентиляция

 

 

Участок 11
Узел ответвления (тройник) при слиянии потока  Fпрох/Fосн = 0,0625/0,0625 = 1 Fотв/Fосн = 0,015 /0,0625 = 0,24; Lотв/Lосн = 180/755 = 0,23		ζпрох =0,2
Участок 12
Узел ответвления (тройник) при слиянии потока  Fпрох/Fосн = 0,0625/0,0625 = 1 Fотв/Fосн = 0,015 /0,0625 = 0,24; Lотв/Lосн = 120/875 = 0,14		ζпрох =0,2
Участок 13
Узел ответвления (тройник) при слиянии потока  Fпрох/Fосн = 0,0625/0,0625 = 1 Fотв/Fосн = 0,015 /0,0625 = 0,24; Lотв/Lосн = 30/905 = 0,03 Противопожарный клапан (открыт)		ζпрох =0,1 ζ =1,4 ∑ζ=1,5
Участок 22
Воздухораспределитель типа РВ3, F0 = 0,10 м2	ζ=1,3

 

 

Участок 23
Воздухораспределитель типа РВ3, F0 = 0,10 м2 Переход (расширение) , Fм/Fб = 0,24/0,48 = 0,5	ζ=1,3 ζ=0,4 ∑ζ=1,7

 

Участок 20
Узел ответвления (тройник) при слиянии потока  Fпрох/Fосн = 0,48/0,48 = 1 Fотв/Fосн = 0,48 /0,48 = 1; Lотв/Lосн = 3720/7440 = 0,5	ζпрох =0,25
Участок 21
Узел ответвления (тройник) при слиянии потока  Fпрох/Fосн = 0,48/0,48 = 1 Fотв/Fосн = 0,015 /0,48 = 0,03; Lотв/Lосн = 60/7440 = 0,008 Противопожарный клапан (открыт)	ζпрох =0,1 ζ =1,4 ∑ζ=1,5

 

 

 

 

Аэродинамический  расчет вытяжной системы вентиляции В1

№ Уч	Расход воздуха L, м3/ч	Длина участка l, м	Скорость воздуха v, м/с	Размеры сечений воздуховодов			Потери давления на трение		Дина- мичес- кое давление Рд, Па	Сумма коэфф. местн. сопрот.   Σξ	Потери давления, Па
				a×b, мм	F, м2	dэ, мм	R, Па/м	Rl			на местн. сопр. Z	все- го на уч.	Сум- мар-ные
1	360	1,26	2,67	250х150	0,0375	188	0,533	0,7	4,28	3,31	14,2	14,9	14,9
2	540	1,60	4,0	250х150	0,0375	188	1,084	1,8	9,6	0,4	3,8	5,6	20,5
3	780	3,80	3,47	250х250	0,0625	250	0,582	2,2	7,2	0,81	5,8	8,0	28,5
4	950	0,67	4,22	250х250	0,0625	250	0,841	0,6	10,7	0,25	2,7	3,3	31,8
5	1070	2,20	4,76	250х250	0,0625	250	1,054	2,3	13,6	0,15	2,0	4,3	36,1
6	1190	6,80	5,29	250х250	0,0625	250	1,282	8,7	16,8	1,8	30,2	38,9	75,0
7	2095	27,90	5,80	250х400	0,1	308	1,225	34,2	20,2	1,18	23,8	58,0	133,0
8	9835	1,50	6,85	800х500	0,40	615	0,719	1,1	28,0	1,54	43,1	44,2	177,2
Увязка ответвления
14	60	11,00	1,11	150х100	0,015	120	0,203	2,3	0,74	2,4	1,8	4,1	4,1
15	180	0,93	2,22	150х150	0,0225	150	0,518	0,5	2,96	1,24	3,7	4,2	8,3
16	240	5,70	2,96	150х150	0,0225	150	0,71	4,1	5,26	1,8	9,5	13,6	21,9
17	7740	5,90	4,48	800х600	0,48	686	0,250	1,5	12,0	1,62	19,5	21,0	42,9
Увязка ответвления
9	240	5,86	2,96	150х150	0,0225	150	0,71	4,2	5,26	1,45	7,6	11,8	11,8
10	575	0,72	2,55	250х250	0,0625	250	0,332	0,24	3,96	1,34	5,2	5,4	17,2
11	755	2,20	3,35	250х250	0,0625	250	0,550	1,21	6,7	0,2	1,4	2,6	19,8
12	875	0,80	3,9	250х250	0,0625	250	0,728	8,058	9,1	0,2	1,8	2,4	22,2
13	905	2,20	4,0	250х250	0,0625	250	0,763	1,68	9,6	1,5	14,4	16,1	38,3
Увязка ответвления
22	1860	2,85	2,15	600х400	0,24	480	0,1	0,3	2,77	1,3	3,6	3,9	3,9
23	3720	3,41	2,15	800х600	0,48	686	0,065	0,25	2,77	1,7	4,7	5,0	8,9
20	7440	1,80	4,3	600х800	0,48	686	0,23	0,4	11,1	0,25	2,8	3,2	12,1
21	7500	1,85	4,34	600х800	0,48	686	0,231	0,4	11,3	1,5	17,0	17,4	29,5

 

Невязка: .

Требуемый коэффициент  сопротивления диафрагмы.

Размер проходного сечения  диафрагмы 176 × 176 мм.

 

Невязка: .

Требуемый коэффициент  сопротивления диафрагмы.

Размер проходного сечения  диафрагмы 120 × 120 мм.

 

Невязка: .

Требуемый коэффициент  сопротивления диафрагмы.

Размер проходного сечения  диафрагмы 277 × 577 мм.

Участок 1,5
Воздухораспределитель типа РВ1, F0 = 0,022 м2	ζ=1,3
Участок 2
Воздухораспределитель типа РВ1, F0 = 0,022 м2 Отвод 900, a×b = 150×250 мм Переход (расширение) , Fм/Fб = 0,0375/0,0625 = 0,6	ζ =1,3 ζ =0,28 ζ =0,36
	∑ζ=1,94
Участок 3
Узел ответвления (тройник) при слиянии потока  Fпрох/Fосн = 0,0375/0,0625 = 0,6 Fотв/Fосн = 0,01375 /0,0625 = 0,6; Lотв/Lосн = 400/800 = 0,5 2 отвода 900, a×b = 250×250 мм	ζпрох =0,7 ζ=0,25х2 ∑ζ=1,2

 

 

 

Перечень  местных сопротивлений участков В2

 

Участок 6
Воздухораспределитель типа РВ1, F0 = 0,022 м2	ζ=1,3

 

Аэродинамический  расчет вытяжной системы вентиляции В2

№ Уч	Расход воздуха L, м3/ч	Длина участка l, м	Скорость воздуха v, м/с	Размеры сечений воздуховодов			Потери давления на трение		Дина- мичес- кое давление Рд, Па	Сумма коэфф. местн. сопрот.   Σξ	Потери давления, Па
				a×b, мм	F, м2	dэ, мм	R, Па/м	Rl			на местн. сопр. Z	все- го на уч.	Сум- мар-ные
1	200	3,0	1,48	250х150	0,0375	188	0,24	0,72	1,3	1,3	1,7	2,4	2,4
2	400	6,0	2,96	250х150	0,0375	188	0,655	3,93	5,26	1,94	10,2	14,1	16,5
3	800	6,6	3,56	250х250	0,0625	250	0,61	4,3	7,6	1,2	9,1	5,5	22,0
Увязка ответвления
5	200	3,0	1,48	250х150	0,0375	188	0,24	0,72	1,3	1,3	1,7	2,4	2,4
6	400	1,7	2,96	250х150	0,0375	188	0,655	1,11	5,26	1,3	6,8	7,9	10,3

 

 

 

 

 

Невязка: .

Требуемый коэффициент  сопротивления диафрагмы.

Размер проходного сечения диафрагмы 115 × 215 мм.

 

 

4.2.Подбор вентиляционного  оборудования

Для подбора вентилятора  должны быть известны его производительность L, равная расходу воздуха в вентиляционной сети, взятому с запасом 20%, и давление Р, равное потерям давления в расчетной магистрали вентиляционной сети. По известным значениям  L и Р на характеристике находится рабочая точка и определяется значение коэффициента полезного действия вентилятора η. Выбор вентилятора считается законченным если η ≤ 0,9 η_max. Так же определяются: частота вращения n, потребляемая мощность N, установочная мощность электродвигателя N_у, способ соединения с электродвигателем и положение корпуса вентилятора.

 

Приточная система вентиляции П1

Р = ∑(Rl + z) +ΔР_ПК;

где: ∑(Rl + z) – сумма потерь давления на участках магистрали, Па;

ΔР_ПК = ΔР_ш +  ΔР_у + ΔР_к + ΔР_с;

ΔР_ш = 20 - сопротивление приточной шахты, Па;

ΔР_у = 300 – сопротивление приемной секции, Па;

ΔР_к  = 127,7 – сопротивление калориферной секции, Па;

ΔР_с = 20 – сопротивление соединительных секций, Па.

 

ΔР_ПК = 20 + 300 + 127,7 + 20 = 467,7 Па

Р = 127,1 + 467,7 = 594,8 Па; 60,7кгс/м²

L = 1,2*10635 = 12760 м³/ч

 

Вентилятор  В.Ц4-75 №8 (исполнение 1) Е8.110-1а с диаметром рабочего колеса, равным 1,1D_ном, с частотой вращения 700 об/мин (вторая характеристика), с двигателем 4А112МВ8 мощностью N_у = 3,0 кВт. η = 0,82 при η_max = 0,83.

 

Вытяжная система вентиляции В1

Р = 177,2х1,1=195 Па 14,4 кгс/м²

L = 1,2 · 9835 = 11800 м³/ч

Вентилятор  Ц4-75 №8 (исполнение 1) Е8.105-1 с диаметром рабочего колеса, равным 1,05D_ном, с частотой вращения вентилятора 700 об/мин (первая характеристика), двигателем 4А112МВ8 мощностью N_у = 3кВт. η = 0,835 при η_max = 0,84.

 

Вытяжная система вентиляции В2

Р = 22х1,1=24,2 Па 2.5 кгс/м²

L = 1,2*800 = 960 м³/ч

Вентилятор  В.Ц4-75 №2,5 (исполнение 1) Е2,5.105-1 с диаметром рабочего колеса, равным 1,05D_ном, с частотой вращения 1370 об/мин (первая характеристика), с двигателем 4АА50В4 мощностью N_у = 0,09 кВт. η = 0,7 при η_max = 0,76.

 

 

5. АКУСТИЧЕСКИЙ  РАСЧЕТ ПРИТОЧНОЙ УСТАНОВКИ

 

Задачей акустического  расчета вентиляционной установки  является определение: 1)уровня звуковой мощности (УЗМ) вентилятора; 2) снижения УЗМ в элементах вентиляционной сети на участке от вентилятора до ближайшего вентилируемого помещения с нормируемым УЗМ; 3) требуемого снижения УЗМ в шумоглушителе; 4) размер шумоглушителя.

 

5.1. Уровни звуковой  мощности (УЗМ)

Уровень звуковой мощности вентилятора S_вент, дБ определяется:

S_вент = S₀ +25lgP + 10lgL+ δ;

где: S₀ = 50 дБ – критерий шумности вентилятора Ц 4-75 со стороны нагнетания для частоты 1000Гц;

Р = 595Па = 60,7 кгс/м² – полное давление, создаваемое вентилятором;

L = 12760/3600 = 3,5м³/с – производительность вентилятора по воздуху;

 δ – поправка  на режим работы вентилятора  в зависимости от η/η_max, при   η/η_max = 0,82 /0,83 = 0,98. δ = 0 дБ.

S_вент 50 + 25lg60,7 + 10lg3,5= 100 Дб

 

5.2. Снижение  УЗМ в элементах сети

     Расчетная  точка выбрана в ближайшем  к вентилятору помещении с  нормируемым УЗМ  - буфет. Номер помещения - 110. Допустимый уровень звуковой мощности на частоте 1000 Гц – S_доп =  55 дБ.

 

1. Изменение сечения: m=F₁/F₂ = 0,36/0,48 = 0,75

m<1

ΔS₁ = 0 дБ.

2. Прямой участок воздуховода  с гидравлическим диаметром 686 мм. Снижение УЗМ на 1 м длины 0,15 дБ/м.

ΔS₂ = 0,15 · 1,6 = 0,24 дБ.

3.Коленообразный поворот на 90⁰ при ширине после поворота 600 мм

ΔS₃ = 5 дБ.

4. Прямой участок воздуховода  с гидравлическим диаметром 686 мм. Снижение УЗМ на 1 м длины 0,15 дБ/м.

ΔS₄ = 0,15 · 2,9 = 0,435 дБ.

5.Коленообразный поворот  на 90⁰ при ширине после поворота 600 мм

ΔS₅ = 5 дБ.

6. Прямой участок воздуховода с гидравлическим диаметром 686 мм. Снижение УЗМ на 1 м длины 0,15 дБ/м.

ΔS₆ = 0,15 · 1,65 = 0,248 дБ.

 

7.Коленообразный поворот  на 90⁰ при ширине после поворота 600 мм

ΔS₇ = 5 дБ.

8. Прямой участок воздуховода с гидравлическим диаметром 686 мм. Снижение УЗМ на 1 м длины 0,15 дБ/м.

ΔS₈ = 0,15 · 3,95 = 0,59 дБ.

9. Разветвление (тройник)  при ∑F_{отв i} = 0,48 + 0,02 = 0,5 м²; F = 0,48 м²;

m = 0,48/0,5 = 0,96

 дБ.

10.  Прямой участок воздуховода с гидравлическим диаметром 686 мм. Снижение УЗМ на 1 м длины 0,15 дБ/м.

ΔS₁₀ = 0,15 · 2= 0,3 дБ.

11. Разветвление (тройник) при ∑F_{отв i} = 0,48 + 0,0625 = 0,5425 м²; F = 0,48 м²;

m = 0,48/0,5425 = 0,88

 дБ.

12. Прямой участок воздуховода с гидравлическим диаметром 686 мм. Снижение УЗМ на 1 м длины 0,15 дБ/м.

ΔS₁₂ = 0,15 · 1,5= 0,225 дБ.

13. Разветвление (тройник) при ∑F_{отв i} = 0,025 + 0,48 = 0,5025 м²; F = 0,48 м²;

m = 0,48/0,5025 = 0,96

 дБ

Коленообразный поворот на 90⁰ при ширине после поворота 150 мм

ΔS₁₃ = 5 дБ.

Изменение сечения: m = 0,0225/0,04 = 0,5625

 

 дБ

 

Воздуховыпускная решетка  типа РР3 при V = 240/(3600 · 0,04) = 1,66м/с, ζ = 9, F = 0,04 м² и Б = 0

 дБ

∑ ΔS₁₃ = 13,5+5+0,35+27,85 = 46,7 дБ

 

Снижение УЗМ в сети:

ΔS_сети = 0+0,24+5+0,435+5+0,248+5+0,59+0,18+0,3+0,6+0,225+46,7=64,52дБ.

Требуемое снижение УЗМ:

ΔS_треб = (S_вент - S_сети)- S_доп = (100 –64,52) –55 = -19,52 дБ -  следовательно установка шумоглушителя не требуется.

 

 

 

 

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

 

1. СНиП П-12-77. Защита  от шума. М.: Стройиздат, 1978. 49 с.

2. СНиП 2.04,05.91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.: ЦИТП

Госстроя СССР, 1991. 64 с.

3. Курсовое и дипломное  проектирование по вентиляций  гражданских и промышленных зданий: Учеб, пособие для вузов / В.П. Титов, Э.В. Сазонов, Ю.С. Краснов, В.И. Новожилов. М.: Стройиздат, 1985.208 с.

4. Справочник проектировщика. Защита от шума / Под ред. Е.Я. Юдина. М.:

Стройиздат, 1974. 134 с.

5. Ушаков М.Г., Юрьев  Б.П., Аликин П.Ф. Расчет и проектирование  вентиляции здания гражданского  назначения: Методические указания  по выполнению курсового проекта по дисциплине «Вентиляция». Свердловск: УПИ, 1987. 40 с.                        6. Ушаков М.Г., Юрьев. Б.П., Аликин П.Ф. Расчет воздухораспределения в зданиях гражданского назначении: Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине «Вентиляция». Свердловск: УПИ, 1987. 28с.                              7. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 3. Вентиляция и

кондиционирование воздуха. Кн. 2 / Под ред. А.Н. Павлова и Ю.Н. Шиллера.

3-е изд., перераб. и  доп. М.: Стройиздат, 1992. 416 с.

8. Толстова Ю.И., Шумилов  Р.Н. Вентиляция: Методические указания  по проектированию калориферных установок в курсовых и дипломных проектах.

Свердловск: УПИ, 1991.26 с.

9. Рекомендации по  применению приточных вентиляционных  камер типа

ТПК10 - ТПК150 производительностью  по воздуху от 3,5 до 150 тыс. м³/ч.

АЗ-616. М.: ГПИ Сантехпроект, 1973. 43 с.

10.Справочник по теплоснабжению и вентиляции, Ч.2/ Под ред. Р.В. Щекина.

Киев: Будивельник, 1976, 349 с.

11.Проектирование и  применение воздуховодов из унифицированных деталей.