Теплотехнический расчет наружных ограждений

                                                 Q_о.т. = Q_т.п.+ Q_и(в) ,    Вт

   Полученные  результаты заносим в таблицу: 

   Сводная таблица теплопотерь:

№ эта-жа	№ помещения		Площадь Fп , м2	Тепловые  нагрузки , Вт
				Qт.п	Qв	Qи	Qб	Qо.т.
1	2		3	4	5	6	7	8
ПЕРВЫЙ  ЭТАЖ	101		16,29	1301,86	195,48	129,4	228,06	1269
	102		13,95	514,59	139,5		195,3	459
	103 + 203		14,82	717,1	88,92		-----	806
	104		13,95	514,59	139,5		195,3	459
	105		16,29	1270,14	195,48		228,06	1238
	106		16,29	1349,65	195,48		228,06	1317
	107		13,95	487,98	69,75		195,3	362
	108		15,84	582,32	158,4		221,76	519
	109		13,95	487,98	69,75		195,3	362
	110		16,29	1317,97	195,48		228,06	1285
ВТОРОЙ  ЭТАЖ	201		16,29	1350,99	195,48	101,1	228,06	1318
	202		13,95	562,46	139,5		195,3	507
	204		13,95	562,46	139,5		195,3	507
	205		16,29	1319,72	195,48		228,06	1287
	206		16,29	1398,34	195,48		228,06	1366
	207		13,95	529,69	69,75		195,3	404
	208		15,84	636,43	158,4		221,76	573
	209		13,95	529,69	69,75		195,3	404
	210		16,29	1367,07	195,48		228,06	1334
ИТОГ: 15776

 

Определение удельной тепловой характеристики q _уд

q_уд = _,

   где Q_о.т – отопительная нагрузка на все здание, Вт; V_зд – объем здания по наружным паремеирам без чердака, м³; t_н = t⁵_н; t_в – принимаем равной температу-ре рядовой комнаты = 18⁰С.

V_зд = 12.32 * 15,72 * 7,42 = 1437,03 м³

q_уд = 0,28 Вт/м³

 

  III. Гидравлический расчет системы отопления.

      В здании проектируется водяная двухтрубная  система отопления с параметрами теплоносителя t_г = 95⁰С, t_о = 70⁰С.

      Определяем  количество воды, циркулирующей в  системе отопления:

G_от = , кг/ч

   где 0,86 – переводной коэффициент; Q_о.т – отопительная нагрузка на все здание;  (t_г – t₀) – температура горячей и холодной воды в системе отопления. 

G_от = =  = 542,69 кг/ч

      Рассчитываем  коэффициент смешения элеватора:

 u = ,

     где, Т_г – температура воды в теплой сети.

u = = 2,2

      Вычисляем насосное давление ∆Р_н в системе отопления по формуле:

∆Р_н = , кПа

   где, Р₁-Р₂ – располагаемое давление в тепловой сети

∆Р_н = = 3,14 кПа

      Определяем  диаметр горловины элеватора  по формуле:

d_г = 0.87 ^¼, мм

d_г = 0.87 * 17,5 = 15.225 мм =>

      стандартные элеваторы имеют горловины диаметром 15, 20, 25, 32 и 40 мм, диаметр горловины  принимаем равным ближайшим к  полученному расчетам значению, т.е. 15 мм

      Диаметр сопла элеватора :

d_с = =   = 4,68 мм 

 

     Расчетное циркуляционное давление (∆Р_р) в двухтрубной системе водяно-го отопления определяется по формуле

∆Р_р = ∆Р_н + 0,4∆Р_е = ∆Р_н + 0,4(∆Р_{е пр} + ∆Р_{е тр}), Па

     где ∆Р_н – насосное давление, ∆Р_е – естественное циркуляционное давление, возникающее в циркуляционном кольце вследствие охлаждения воды в приборах ∆Р_{е пр} и в трубах ∆Р_{е тр .}Последней величиной в данном расчете можно пренебречь

      Величина  ∆Р_{е тр} в двухтрубных системах вычисляется по формуле:

∆Р_{е тр}  = 6,2h₁(t_г – t₀), Па

      где  h₁ – расстояние по вертикали от уровня расположения элеватора до центра отопительного прибора последнего этажа; (t_г – t₀) – температура горячей и холодной воды в системе отопления.

∆Р_{е тр}  = 6,2 *0,9(95 – 70) = 139,5 Па 

∆Р_р = 3,14 + 0,4*139,5 = 58,94 кПа 

     Средства  крепления стояков из стальных труб в жилых и общественных

зданиях при высоте этажа до 3 м не устанавливаются, а при высоте этажа более

3 м средства  крепления устанавливаются на  половине этажа 

№ участка	Нагрузка Q, Вт	Кол-во (расход) воды G, Кг/ч	Длина l, м	Диметр d, мм	Удельные потери на трение R, Па/м	Скорость воды V, м/с	Потери на трение Rl, Па	Сумма коэф-фицентов мест-ных сопротив-лений,  ∑ζ	Потери в  мест-ных сопротив-лениях Z, Па	Суммарные потери  двле-ния Rl+Z, Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11

 

 

 

IV Расчет поверхности отопительных приборов.

      К установке рекомендуется принять чугунные секционные радиаторы типа МС-140-108 для которых:

   А = 0,244 м² – наружная нагревательная поверхность одной секции чугунного радиатора;

      Q _н.у. = 185 Вт – номинальный условный тепловой поток одной секции радиатора.

  Комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям:

µ_к = (¹⁺ⁿ * ()^р * С,

  где   – разность средней температуры воды в отопительном приборе  и температуры окружающего воздуха  t_в, ⁰С

= () - t_в

      (t_г – t₀) – температуры воды на входе в отопительный прибор и на выходе;  t_в -  температура воздуха в помещении, ⁰С; 70  - номинальный температурный напор.

    G_пр – расход воды в отопительном приборе, кг/ч:

   G_пр =

   n, p, c – экспериментальные числовые показатели чугунного секционного радиатора

   Требуемый номинальный тепловой поток отопительного  прибора определяем по формуле:

   Q_нт =

   Считая, что 5% тепловых потерь помещения компенсируется теплоотдачей открыто проложенных  теплопроводов отопления, то

   Q_пр = 0,95 Q_пом ,

     где, Q_пом – определяется по таблице тепловых потерь для каждого помещения отдельно.  
 

   Минимально  допустимое число секций чугунного  радиатора определяется по формуле:

   N_min =( )(),

   где, – коэффициент учета способа установки радиатора (для открытой установки = 1); – коэффициент учета числа секций в приборе (для радиатора МС – 140 – 108)

Число секций  в  приборе	До 15	16-20	21-25
	1,0	0,98	0,96

 
 

Первый  этаж			Второй  этаж
№ помещения	Кол-во секций в  приборе	Кол-во приборов в помещении	№ помещения	Кол-во секций в  приборе	Кол-во приборов в помещении
101		2

 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

Список  используемой литературы:

1. К.В. Тихомиров, Э.С. Сергеенко, «Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция», Москва «Стройиздат», 1991год, 480с.
2. Справочник строителя. В.С. Аханов, Г.А. Ткаченко; Ростов на дону, Феникс 2004. Стр.234.
3. Павлов И.И., Федоров М.Н., « Котельные установки и тепловые сети», Москва, «Стройиздат», 1986 год.
4. СНиП II-3-79, «Строительная теплотехника», Госстрой, Москва ЦИТП 1986 год, изменения №3 СНиП II-3-79   
5. ГОСТ 21602-79, «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха», Рабочие чертежи.