W = W_люд·n=  140·120 = 16800 г/ч

W_люд – количество влаги, выделяемое людьми, г/кг; 

2.2. Газовыделения от людей: 

      Основной  газовой вредностью в помещении  общественных зданий является углекислый газ СО₂, выделяемый при дыхании людей.

Интенсивность выделения  углекислого газа определяется:

M = n*M_чел = 120*35 = 4200 л/ч

M_чел – количество углекислого газа, выделяемое одним человеком, л/ч;

n – количество людей;

Угловой коэффициент  луча процесса изменения состояния вентиляционного воздуха в помещении, кДж/кг определяется:

Количество  вредных выделений в помещении

 
 
 
 

3. Расчет воздушного баланса по избыткам тепла и влаги: 

Строим точки процесса на J-d:

Н – соответствует  параметрам наружного воздуха 

К – соответствует  параметрам воздуха после первого воздухоподогревателя

О – соответствует  параметрам воздуха после камеры орошения

П′ – соответствует параметрам воздуха после второго воздухоподогревателя

П – соответствует  параметрам воздуха подаваемого  в помещение

В – соответствует  параметрам внутреннего воздуха

С – соответствует  параметрам воздуха удаляемого из помещения 

3.1. J-d диаграмма обработки воздуха в ТП:

 

1) Находим точки  Н и В

2) Проводим луч  процесса ε через точку   В

3) Находим точку  П

t_п = t_в – ∆t_доп,     t_п = 15°С     t_п ∩ ε → (◦) П

где t_п – температура воздуха подаваемого в помещение;    

∆t_доп – принимаем для всех периодов 5°С

4) Находим точку  П′

t_п′ = t_п – 1°С      t_п′ = 14°С     t_п ∩ d_п = const → (◦) О

t_п′ – температура воздуха после второго подогревателя;

1°С – это температура  на которую нагревается воздух  проходя через воздуховоды за  счет силы трения

5) (◦) О d_п = const ∩ φ = 95% → (◦) О

6) (◦) У t_у ∩ ε → (◦) У      t_у = t_в + gradt · (H–h_рз)

t_у – температура удаляемого из помещения воздуха;

gradt – учитывает распределение температуры по высоте помещения, принимаем 1,2;

H – высота помещения;

h_рз – высота рабочей зоны в помещении, принимаем, 1,5м;

t_у = 20+1,2·(4.2–1,5) = 23,24°С     

      Рассчитываем  расход тепла на нагрев воздуха во втором воздухоподогревателе после  камеры орошения:

Q_II = G_п·(I_п′–I_о) = 28000·(35–33.5) = 42000 кДж/ч

G_п – расход приточного воздуха;

G_п = 3.6·Q^п_изб/(I_у–I_п) = 3.6·62765.4/(46.8–36) = 20921.8 кг/ч

G_п = ∑W/(d_у–d_п) = 16800/(9.1–8.5) = 28000 кг/ч

Принимаем наиболее большой G_п = 28000 кг/ч

Рассчитываем расход холода в камере орошения:

G_охл = G_п·(I_н–I_о) = 28000·(48.1–33.5) = 408800 кДж/ч

Рассчитываем расход влаги конденсирующейся на поверхности капель воды в оросительной камере:

W_к = G_п· (d_н–d_о)/10³ = 28000·(10.4–8.5)/10³ = 53.2 кг/ч 
 

3.2. J-d диаграмма обработки воздуха в ХП: 

1) Находим точки  Н и В

2) Проводим луч  процесса ε через точку   В

3) Находим точку  П

t_п = t_в – ∆t_доп,

где t_п – температура воздуха подаваемого в помещение;    

∆t_доп – принимаем для всех периодов 5°С

t_п = 15°С     t_п ∩ ε → (◦) П

4) Находим точку  П′

t_п′ = t_п – 1°С      t_п′ = 14°С     t_п ∩ d_п = const → (◦) О

t_п′ – температура воздуха после второго подогревателя;

1°С – это температура  на которую нагревается воздух  проходя через воздуховоды за  счет силы трения

5) (◦) О d_п = const ∩ φ = 95% → (◦) О

6) (◦) К → d_н = const ∩ J_о = const

7) (◦) У t_у ∩ ε → (◦) У

t_у = t_в+5 = 20+5 = 25°С     

    Рассчитываем  расход тепла на нагрев воздуха в  первом воздухоподогревателе:

Q_I = G_п·(I_к–I_н) = 28000·(24.3–(-33,5)) = 1618400 кДж/ч

    Рассчитываем  расход тепла на нагрев воздуха во втором воздухоподогревателе после  камеры орошения:

Q_II = G_п·(I_п′–I_о) = 28000·(30–24) = 168000 кДж/ч 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

4. Подбор оборудования центрального кондиционера КТЦЗ: 

      При компоновке кондиционеров серии КТЦЗ в курсовой работе применяют камеры форсуночные ОКФ–З. Оросительная система ОКФ–З состоит из двух рядов стояков, оснащенных эксцентриситетными широко факельными форсунками ЭШФ 7/10 (диаметр входного отверстия 7 мм, соплового отверстия 10 мм) с равномерным распределением воды по окружности распыла. Камеры ОКФ–З изготовляются в двух исполнениях.

Исполнение 1 – первый по ходу воздуха ряд имеет большую  плотность установки форсунок, второй меньшую.

Исполнение 2 – форсунки установлены с одинаковой плотностью в каждом ряду.

Подачу воды можно  предусматривать в один или два  ряда стояков:

• однородные прямоточные ОКФ при подаче воды в первый по ходу воздуха ряд;
• однородные противоточные ОКФ – во второй по ходу воздуха ряд;
• двухрядные ОКФ – в два ряда.

ОКФ–З могут быть использованы для реализации как  адиабатных, так и политропных  процессов обработки воздуха.

Целью расчета оросительной камеры является:

• выбор исполнения ОКФ–З
• определение расхода охлаждающей воды W
• определение начальной t_wh и конечной t_wk температуры воды;

 

      ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ ОКФ-З