Расчет многопустотной плиты перекрытия

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 05 Мая 2011 в 15:38, курсовая работа

Описание

Расчетный пролет плиты 10 принимаем равным расстоянию от оси опоры на кирпичной наружной стене до оси опоры на внутренней кирпичной стене. 10 = 7,0м. Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:

Работа состоит из  1 файл

конструктивна часть.docx

— 129.11 Кб (Скачать документ)

Ширину раскрытия  трещин от постоянной и длительной нагрузок:

, где  .

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

.

Предположительная ширина раскрытия трещин -  l

 

8.9 Расчет прогиба плиты.

Прогиб определяют от постоянной и длительной нагрузок; предельный прогиб f = //200 = 719/200 = 3,6см.

Вычисляем параметры, необходимые для определения  прогиба. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок. М = 62,67кНм, суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при ysp= 1; Ntot=P2=332KH; эксцентриситет

п

 

Ли 

вии нагрузок; (рт=1,6*15777(100)/(6267000-4155822)=1,2>1 (принимаем фт=1); кс эффициент, характеризующий неравномерность деформации растянутой арматур на участке между трещинами i|/s=l,25-0,8=0,45<l. Вычисляем кривизну оси при изгибе по формуле 1 / г = М / (3; (3 = 0.85 Е b J red, таким образом

6267000

0.9

0.45

332000

0.45

-5

                  ^

1/г

20*19(100)

190000*6.79    0.15*30000*800

20       190000*6.79(100)

                      =4,2*10

 

деленной нагрузки: f=(5/35,5)*7192*4,2*10-5

Прогиб изгибаемых плит без предварительного напряжения от равномерно распре

            3,04см <3,6см.

 

Определяем предельный прогиб: .

Вычисляем параметры, необходимые для определения  прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузки –  М=62.67 кН´м. Суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при :

; эксцентриситет  ; коэффициент - при длительном действии нагрузки.

.Принимаем

Коэффициент, характеризующий  неравномерности деформаций растянутой арматуры на участках между трещинами:

.

Вычислим кривизну оси при изгибе:

Вычисляем прогиб по формуле: Значение полученного прогиба не превышает предельного максимально допустимого значения.

 
 

     
    8.10. Расчет лестничной площадки марки ЛП-28-13-5.

. Сбор нагрузок.

. Нагрузка на 1 м плиты.

Таблица 2

    Вид нагрузки
    Нормативная
Коэф. Расчетная нагрузка
  нагрузка на 1м плиты перегрузки  на 1 м2 плиты в Па
       
    Постоянная:
     
    Собственный
    0,09-25000 =
    1,1
    2475
    вес плиты с
    2250
   
    мозаичным
     
    слоем
     
    Временная
     
    Кратковре-
    3000
    1,2
    3600
    менная по
     
    табл. 3 п. [1]
     
    Всего
    5250
    -
    6075

Расчет плиты.

Бетон класса Б15. Арматура класса Bpl.

Сопряжение плиты  с ребрами жесткое.  Однако, учитывая возможность разворота ребер (особенно продольных), защемление плиты незначительное.

Расчетная схема  плиты.

 

 
 
 
 
 

                 
yf       ▼▼TTTTTT,r

                                                                                                           k-

      L0 = 0,885 м      

M - ql2 / 8 = (6075 - 0,8852) /8 = 595 Нм.

αm = 59500 / (7,7 •100 • 5,52 • 100) = 0,0256 ; ζ= 0,985.

As = 59500 / (360 • 0,985 • 5,5 • 100) = 0,305 см2

Принимаем сетку  с 4BpI-250 .5BpI-l 50        с A = 1,31 см2.

_Расчет лобового ребра. Нагрузка на 1 м лобового ребра. перегрузки

                      Таблица.

    Вид нагрузки
Нормативная нагрузка н/м
    Ко-

    эф.

    перегрузки

Расчетная нагрузка н/м
Постоянная: собственный вес ребра (0,16-0,07 + 0,26 + 0,095) • 25000
    898
    1,1
    988
    то же маршей

    табл.1

    4816-3,75|2

    9030
    1,1
    9934
    Временная (кратковременная) на маршах
    5625
    1,2
    6750
    Итого
    15553
    17672
    Вес плиты (2250 •  0,885)/2
    996
    1,1
    1096
Временная нагрузка на площадке
    1665
    1,2
    1998
    Итого
    2661
    3094

 

А = (8 + 11) / 2 = 9,5 см; h/ = 7 см; hf = 7 см; Af = 16 см; h = 33 см. l = 0,5 • 88,5 + 11= 55,25 см; l= (1 / 6) - 300 +11=61 см.

    10 = 2,84 + 2 • (1 / 2) • 0,15 к 3,0 м. Принимаем А = 55 см.

  М = [(q, + q2) • lo2] / 8 - [q2 a2] / 6 = [(17,672 + 3,094) • 3,02] / 8 - [3,094 • 0,552] / 6 = 23,3 КНм

И = 0,5 q,l0 + 0,5 q2 (a + A) = 0,5 • 17,7 • 3,0 + 0,5 • 3,1 (0,55 + 1,9) = 30,4 KH.

а) Расчет прочности сечений, нормальных к продольной оси ребра.

  Т.к. Mf = Rs Af' h/ (h0 - 0,5hf') = 7,7-55-7 (30 - 0,5 • 7,0) • 100 = 7855925 Нем * 78,5 КНм > М = 23,3 КНм, то сечение рассматриваем как прямоугольное с А = А/ = 55 см.

  otm = 2330000 / (7,7 • 55 • 302 • 100) = 0,0611 < aR = 0,44 - сжатая арматура по расчету не требуется.

По таблице 20 [2] при αm = 0,0611 ;ζ = 0,965.

Аи = 2330000 / (365 • 0,965 • 30 • 100) = 2,21 см2.

Принимаем 2Ф14ФШ с Аи = 3,08 см2.

б) Расчет сечений, наклонных к продольной оси ребра на поперечную силу. 
Задается шагом поперечных стержней S = 15 см и Ф5Вр1 с Aow = 0,393 см2; uw = 0,393/(9,5 • 15) = 0,00276.

cpwl = 1 + 5ap.w= 1 +5 -9,52-0,00276= 1,131.

  [Q] = 0,3 • 1,131 -0,923 -7,7-9,5-30- 100 = 68749 H = 68,7 KH >Q = 30,4 KH, т.е., принятые размеры сечения ребра достаточны.

  [Q] = q>Au(l +(Pn)RstAh0 = 0,6-(l +0)-0,67-9,5-30- 100= 11457 Н« 11,4 KH < Q = 30,4 - поперечные стержни требуются по расчету.

  quw = (260 • 100 • 0,993) / 15 = 681,2 Н/м; 5f' = А + 3hf' = 9,5 + 3-7 = 30,5 см < 5,' = 55 см. Принимаем 55 см.

cpf = [0,75 • (30,5 - 9,5) • 7] / (9,5 • 30) = 0,387 < 0,5.

Ms = 2,0 • (1 + 0,387 + 0) • 0,67 • 9,5 • 3,02 ■ 100 = 1589096 Нем.

С0 = V(1589086 / 681,2) = 48,3 см < 2h0 = 2 • 20 = 60 см.

quw = 304002 / [4 ■ 2 • (1 + 0,387 + 0) • 0,67 • 9,5 • 302 • 100] = 145,4 Н/см.

  S = (260 • 100 • 0,393) / 145,4 = 70,3 см; Smax = [0,75 • 2 • (1 + 0,387 + 0) • 0,67 • 9,5 •302- 100]/30400 = 39,2 см.

  При конструировании  оставляем принятый шаг поперечных стержней S = 15 см, т.к. он меньше S и Smax и по конструктивным соображениям его увеличить нельзя. Этот шаг устанавливаем в крайних четвертях пространства любого ребра. В средней его половине шаг поперечных стержней принимаем S = 25 см.

в) Расчет сечений, наклонных к продольной оси ребра на изгибающий момент. 
К концам продольных стержней привариваем по 2 анкерирующих стержня

диаметром dH = 0,5d = 0,5 ■ 14 = 7 мм. Тогда расчет сечений, наклонных к продольной оси ребра не производим.

Информация о работе Расчет многопустотной плиты перекрытия